Memoire Online - Caractérisation des produits d'altération granitique en vue de leur usage dans la fabrication des briques de terre crue. Cas des sols de Batié (ouest-Cameroun)

Mémoire présenté en vue de l'obtention du Diplôme d'Etudes Approfondies (D.E.A) en Sciences de la Terre Option : Sciences Géotechniques et Hydrotechniques

Table des matières

I-2-2- Aperçu sur la désagrégation des granites et l'altération des minéraux 11

III-2 UTILISATION DE SES MATÉRIAUX POUR LA FABRICATION DES BRIQUES DE

III-4 CORRELATION ENTRE LES PARAMETRES GEOTECHNIQUES ET LES

COMPORTEMENTS MECANIQUES DES BTC DERIVEES 42
III-5 INTERET DE LA STABILISATION DES PRODUITS D'ALTERATION DES

LISTE DES TABLEAUX

Tableau 2 : Appellation des sols selon les proportions de types de matériaux Tableau 3 : Préfixes et suffixes des symboles de groupe du système U.S.C.S Tableau 4 (Ann) : Résultats de l'analyse granulométrique par tamisage humide Tableau 5 : classification U.S.C.S

Tableau 7: Valeurs de quelques paramètres géotechniques des sols utilisés Tableau 8 : Valeurs moyennes de test de caractérisation des éprouvettes Tableaux 9à11 (Ann) : Résultats de caractérisation des éprouvettes

LISTE DES FIGURES

Figure 2 : Histogramme de la répartition des précipitations du secteur d'étude

Figure 7 : Fuseaux granulométrique pour brique de terres comprimées stabilisées

DEDICACE

Qu'elle trouve ici le fruit de leurs sacrifices et de l'engagement qu'elle a eu pour mon éducation

REMERCIEMENTS

Au moment où j'achève ce mémoire, il m'est particulièrement agréable d'exprimer mes sincères remerciements à tous ceux qui de près ou de loin ont contribué à la réalisation de ce travail.

- Le Dr. R. MEDJO EKO, chargé de cours à l'Université de Dschang qui par ses multiples occupations a pu consacrer son temps précieux à l'amélioration de la qualité de ce travail. Ce mémoire bénéficie très largement de ces compétences.

-Le Dr. V. KAMGANG KABEYENE, Maître de conférences à l'université de Yaoundé I (école Normale Supérieure de Yaoundé ), qui a bien voulu me proposer ce sujet et qui, était toujours disponible pour suivre ce travail.

Je tiens à exprimer ma profonde gratitude au Pr G. E. EKODECK, chef du laboratoire des sciences géotechniques et hydrotechniques de l'université de Yaoundé I qui a bien voulu accepter de diriger mes premiers pas dans le domaine de la géotechnique. Je lui témoigne aussi ma reconnaissance pour sa bonne volonté, sa disponibilité à nous suivre malgré ses multiples occupations tant académiques qu'administratives

J'adresse un merci particulier au Dr. U. CHINDJE MELO, Directrice de la Mission de Promotion des Matériaux Locaux (MIPROMALO), pour avoir accepté de mener nos travaux de laboratoire dans son institution.

Qu'il me soit permis de remercier tous les enseignants du département des sciences de la terre de l'université de Yaoundé I en particulier ceux des sciences géotechniques et hydrotechniques.

Je suis heureux d'exprimer ma gratitude aux attachés de recherche de la MIPROMALO (Mrs Tchamba, Bilong, Lowé ...etc) et à Mr Kemayou du LABOGENIE.

Je garde d'excellents souvenirs de tous mes camarades de DEA, promotion 2002-2003. Mes sincères remerciements à Mme MAGNE Bernadette pour ses multiples conseils et assistance tant matériel que financier.

Je ne saurais terminer sans remercier celui par qui tout a été fait, je pense à notre seigneur Jésus-Christ, puisse t-il faire de nous, de simples chemins devant les pas de nos frères.

RESUME

Les sols développés sur granites à Batié s'observent aisément au niveau des sablières où ils constituent un épais manteau d'altération de plusieurs mètres. Ces profils d'altération se différencient en trois niveaux distincts (Nzeukou, 2002). La caractérisation des matériaux du niveau supérieur consignée dans ce mémoire fait ressortir non seulement les propriétés géotechniques de ces matériaux, mais également leurs rapports avec les briques de terre crues (BTC ; BTCS) dérivées. Il ressort de nos travaux les faits d'observations suivantes :

- Les matériaux du niveau supérieur des profils d'altération sont des sables grossiers avec peu de particules fines (29,5%) à plasticité forte (20.3%) de classe A-2-7(2). Ces matériaux présentent aux essais de compactage des densités sèches maximales assez médiocres (1,70 g/cm³), mais une teneur en eau optimale de (16%).

- Au vu des normes d'ORAN (1996) et les critères élaborés par Daot et al (1991), Mamba Mpelé (1993), nos matériaux se prêtent au façonnage de brique de terre. Ainsi, différentes éprouvettes de dimensions moyennes 80,20 x 42,02 x 17,50 mm³ ont été confectionnées pour les sols du niveau supérieur du profil d'altération et ceci, à sa teneur en eau optimale (TEO). La stabilisation s'est faite au ciment CPJ35, et le curage à duré 28 jours à l'abri du soleil. Les tests de caractérisation physiques (retrait linéaire, absorption d'eau) et mécaniques (résistance à la compression et flexion) des éprouvettes révèlent que les briques stabilisées au ciment sont de qualité satisfaisante. En réalité, ces blocs présentent des performances variables suivant le taux de stabilisation. Ces propriétés physico-chimiques ont été étudiées selon les normes de l'Organisation Régionale Africaine de Normes (ORAN : ARS: 1996).

Mots clés : sablières, caractérisation des matériaux, briques de terre crue, curage, stabilisation.

ABSTRACT

Soils developped on granites in Batie are easily observable in sandpits, where they make up a thick weathered mantle. The alterations on soil profiles consist of three distinct levels (Nzeukou, 2002). The characterisation of materials from the upper level consigned in this memoire reveals not only their geotechnical properties, but also their relationships with the mud bricks (BTC,BTCS) made from them. The results show that:

-The materials of the upper level of the alteration profiles are coarse sands with few fine particles (29,5%) and a high plasticy (20,3%); falling in class A-2-7(2). During compaction trials they had quite low maximum dry density (1,70g/cm³), but optimum an moisture content of 16%.

-Mindful of Oran's norms (1996) and the criteria proposed by Daot et al (1991), Mamba Mpelé (1993), the materials concerned are fit for the manufacture of mud bricks.. Blocks of size 80,2x 42,02x17,50 mm³ were made of these materials at their optimum moisture content (TEO). The bricks were stabilized with CPJ35 cement and left to dry under shade for 28 days. Physical (linear retreat, water absorption) as well as mechanical (resistance to compression and flexion) characterisation tests of the blocks revealed that they were of good quality. The blocks show variable performances depending on the stabilisation made. This physico-chemical characterisation was achieved using the norms set by ORAN 1996.

Key words: sandpit, characterisation of materials, mud bricks, stabilization.

INTRODUCTION GENERALE

L'étude géotechnique des latérites est intéressante dans la mesure où l'on fait ressortir l'intérêt que révèlent ces produits d'altération dans la vie économique des pays tropicaux à l'instar du Cameroun. L'arène granitique est considérée généralement comme des produits sablo-argileux dérivant de l'altération des granites soumis aux lessivages des précipitations intertropicales. Dans ces produits présents dans de nombreuses régions, subsistent des grains de quartz et de feldspaths. Leurs caractéristiques physico-chimiques et géotechniques leur confèrent généralement une grande utilité comme matériaux des ouvrages de génie civil. Les travaux ayant fait état de leur utilisation comme matières premières pour les briques de terre sont restreints. Ce travail est une contribution à l'étude des produits d'altération en vue de leur utilisation comme matériaux de fabrication des briques de terre crues (BTC ; BTCS). Ils proviennent du massif granitique de Batié (Ouest-cameroun). L'objectif de notre travail est de voir si ces sols sont aptes à la fabrication des briques de terre comprimée, de montrer que le comportement mécanique de ces briques dépend des caractéristiques physico-mécaniques des matériaux utilisés.

- Dans le chapitre I, nous présentons brièvement le cadre naturel de notre zone d'étude, tout en faisant un bref aperçu sur les travaux qui ont été déjà fait dans la zone d'étude et sur les briques de terre en général.

- Dans le chapitre II, nous présentons le matériel et la méthodologie utilisée pour atteindre les objectifs que nous nous sommes fixés.

- Le chapitre III présente les résultats de nos travaux ainsi que les commentaires qui en découlent.

Une conclusion générale synthétise le sujet traité tout en faisant ressortir quelques propositions pour la suite du travail.

Chapitre I : GENERALITES

La genèse d'un sol reste principalement tributaire de la nature de la roche-mère, du climat, de la végétation et de la topographie. Afin de mieux mener notre étude, il nous a paru nécessaire de faire préalablement une brève présentation de son cadre naturel. Dans ce même chapitre, quelques travaux antérieurs effectués dans la zone d'étude et ceux relatifs aux produits d'altération et les briques de terre en général, ont été résumés.

I.1.1- Situation géographique

Le secteur de Batié est situé à 25 km côté sud-ouest de la ville de Bafoussam sur l'axe routier Bafoussam-Douala. Sur le plan administratif, il fait partie du Département des Hauts-Plateaux, Province de l'Ouest-Cameroun (fig.1). Ce secteur, limité par les parallèles 5°10' et 5°22' de latitude Nord, puis par les méridiens 10°15' et 10°20' de longitude Est, couvre une superficie d'environ 64 km².

I-1-2- Climat

La localité de Batié, comme l'ensemble du pays Bamiléké, devrait jouir d'un climat subéquatorial avec quatre saisons car balayée deux fois par le front intertropical au cours de l'année (Olivry, 1986). D'après Dongmo (1982), la mousson et le relief y ont créé plutôt un climat pseudo-tropical d'altitude avec deux saisons seulement et des températures fraîches : une saison sèche de mi-novembre à mi-mars et une saison de pluies de mi-mars à mi-novembre (tabl.1 et fig.2). Parfois le niveau des précipitations atteint 1720 mm d'eau par an et la température moyenne annuelle est de 20°C (Suchel, 1972).

Chapitre I : Généralités

Figure 2 : Histogramme de la répartition des précipitations du secteur d'étude

I-1-3- Géomorphologie et correspondances lithologiques

La morphologie de Batié montre un relief essentiellement montagneux dominé par les

collines polyconvexes (relief en demi-oranges) plus ou moins jointives. L'altitude moyenne est

Chapitre I : Généralités

de 1600m avec des pentes pouvant atteindre 60 à 80%. La carte topographique de Bafoussam 1d au 1/50 000 et les études antérieures (Kwékam et Talla, 1986), font ressortir en fonction de l'altitude trois unités morphologiques (fig.3) :

- Unité morphologique 1191-1250 m ; elle correspond à une zone basse (vallée) donc l'altitude varie entre 1191m et 1250m ;

- Unité morphologique 1250-1550m ; elle correspond à une bande en courbe orientée SE - NW puis SW- NE à pentes ouest abruptes. Cette bande est formée d'un alignement de sommets tels que : KONG ZEMGUE, KONG TCHOUNGWE, KONG MATCHOU, KO'O NGWEN et KONG MANKUI NGOUNOU ;

- Unité morphologique 1550-1784m : elle correspond à un ensemble de plateaux qui s'étendent sur les localités de Famgoum, La'agou, Hiala et Moutchentcha. Ces plateaux laissent apparaître quelques reliefs résiduels d'altitudes comprises entre 1600 et 1784 m (fig.4).

Les trois unités morphologiques ainsi définies correspondent sur le terrain à deux formations lithologiques différentes (Kwékam et Talla, 1986). Il s'agit dans la zone basse des granodiorites qui s'étendent en une bande depuis Motchefondom jusqu'au Nord de Famgoum (fig.5). Les deux autres ensembles morphologiques demeurent le domaine des granites parfois appelés orthogneiss par certains auteurs.

L'unité orientée SW -NE serait un contact faillé entre le granite et les granodiorites : d'où l'existence des mylonites dans cette zone. Notons également que les sommets supérieurs à 1600 m situés à l'extrême Nord-Ouest du secteur sont recouverts par des basaltes (fig. 5).

Chapitre I : Généralités

I-1-4- Hydrographie

La localité de Batié est drainée par un seul cours d'eau principal, le Ngoum dont les

affluents (Ché Ngwen, Chépang et Tchompso) coulent suivant les directions de grandes fractures régionales SW-NE (N0°E à N40°E ;Talla, 1995). L'indice de drainage est élevé avec 3 à 5 cours d'eau par km², ce qui permet de laver facilement le sable après exploitation et même à canaliser, par des techniques artisanales l'eau des drains naturels principaux vers les sites de sablières (Tchindjang,2001).

Ce réseau hydrographique (fig.6) est étroitement lié à la lithologie et à la structure ; il est dendritique à l'Ouest et au Sud où affleure le socle cristallin, parallèle dans les couvertures volcaniques du NE et extrême NW, treillis dans la zone mylonitisée de la rivière Chépang (Talla, 1995).

I-1-5- Sols, végétation et faune

Les sols de Batié sont développés sur le socle granitogneissique (Chauvel et Pédro,

1967). Ils définissent les sols rencontrés sur granite en Afrique comme des sols ferrugineux tropicaux lessivés ou peu évolués suivant que la pédogenèse prend place à un degré plus ou moins accentué de l'altération du granite. D'après ces auteurs, les caractères communs à ces sols sont une granulométrie sableuse dominante, la nature kaolinique des argiles et leur faible importance, une capacité d'échange en base faible (2à 5 meq/100 g), un pli légèrement acide (5 à 6,5), peu de matières organiques (<1%).

La végétation de Batié est constituée de savanes arbustives, arborées et herbeuses à Imperata cylindria, Pennisetum purpureum et setaria barbata (Letouzey, 1985). Dans les vallées, domine une végétation marécageuse à raphia. Sur les plateaux et versants des collines, tout le secteur a subi une action anthropique principalement agricole. Le principal aménagement agraire est le bocage à haie ou complanté d'arbres fruitiers, d'eucalyptus, caféiers, etc.

I-1.6- Activités humaines et économiques

La population autochtone de Batié est l'une des plus vieilles souches des peuples

Bamilékés ; Elle est venue de la vallée du Nil (Feugueng, 2001). Cette population estimée à 14000 âmes vie sur une superficie avoisinant 64 km², soit une densité de la population d'environ 218,75 habitants au km² (Tchindjang, 2001).

Chapitre I : Généralités

Cette population est constituée essentiellement d'agriculteurs, de petits éleveurs, de commerçants et d'artisans. Les activités agricoles portent sur les cultures de rentes (caféiers) et les vivrières (banane, arachide, pomme de terre, choux, ananas).

La crise économique des années 1990 a poussé de nombreux jeunes à l'abandon des études et ces derniers se sont orientés dans l'exploitation des sablières. De nos jours, ces sablières sont devenues pour eux et même pour ceux encore en activité scolaire, une source de revenu.

I-1-7- Les voies de communication

La route nationale N°5 (reliant Bafoussam à Douala) est la principale route qui traverse la

zone d'étude du NE au SW. Il existe quelques routes secondaires reliant Batié aux villages environnants (Bamendjou, Bapa, Bagam, etc.)

Le secteur de Batié est situé dans la partie sud-ouest de la chaîne panafricaine Nord-équatoriale du Cameroun. Cette chaîne est considérée par Nzenti et al. (1984) comme une chaîne de collision comportant une multitude de granitoïdes parfois orthogneissifiés. « La ligne du Cameroun » de direction N30°E traverse notre zone d'étude.

Les formations géologiques observées à Batié comprennent : les granites, les granodiorites plus ou moins déformés (mylonites) et les basaltes.

Les études pétrostructurales et géochimiques du massif granitique de Batié effectuées par Talla (1995) révèlent que :

- Sur le plan pétrographique, le secteur d'étude présente un granite leucocrate ayant une texture grenue porphyroïde et est marqué par des mégafeldspaths potassiques non jointifs et orientés. Il est parsemé d'enclaves de granodiorite et recoupé par des filons de monzodiorite. Les minéraux comme la chlorite et la séricite seraient des produits d'altération.

- Sur le plan structural, les différentes structures primaires sont matérialisées par les minéraux, filons et enclaves. Les structures planes sont de directions principales N 45°E à l'Est, N160°E à l'Ouest, N50°E et N155°E au centre et N-S au sud du massif. Les structures linéaires qui convergent vers le centre du massif suggèrent pour ce dernier une forme en dôme aplati au centre et étiré vers le Sud.

Chapitre I : Généralités

-Sur le plan minéralogique, toutes les roches renferment des feldspaths alcalins de même composition chimique. Par contre, les plagioclases, l'amphibole et la biotite ont une composition chimique variable suivant le type de roche.

-Sur le plan géochimique et géochronogique, on retrouve les roches basiques (monzodiorites), intermédiaires (granodiorites) et acides (granites), mises en place par cristallisation fractionnée avec contamination crustale, (87Sr/86Sr= 0,707668 #177;0,00056) à partir d'un magma calco-alcalin très potassique, métalumineux à hyperalumineux, ceci à des pressions inférieures à 6 Kb et à des températures inférieures à 800°C. L'âge de ce massif est de 576 #177; 24 Ma (Talla, 1995) et indique une mise en place pendant l'orogenèse panafricaine dans le contexte géodynamique de fin de collision.

I-2-2- Aperçu sur la désagrégation des granites et l'altération des minéraux

Climat, morphologie et états physiques de la roche sont les grands facteurs qui contribuent à la transformation de la roche en altérite. Les granites et les roches à composition minéralogiques voisines (granitoïdes) soumis aux lessivages des précipitations intertropicales s'altèrent en produits sablo-argileux (arènes) dans lesquels subsistent des grains de quartz et de feldspaths au sein d'une matrice argileuse.

Il ressort des études faites par Blot (1990) sur l'altération des massifs granitiques de Saraya au Sénégal que la minéralogie des profils a permis de montrer que les principaux minéraux détruits sont les ferromagnesiens, les feldspaths (plagioclase) et les alcalins. Cette proportion de minéraux altérables est limitée dans les roches granitiques par la présence du quartz (quartzification croissante de la base du profil vers le sommet). Les principaux néoformés sont les minéraux hydroxylés et oxydes (smectites, kaolinites, hydroxyde de fer, oxydes de fer et de silicium).

Sur le plan géochimique, l'on doit considérer que l'ensemble des couches superficielles formant un terrain se différencie toujours des roches par une composition déficitaire en la plupart des éléments. Ce déficit affecte principalement les métaux alcalins et les alcalino-terreux, la silice et moins nettement l'aluminium. Par contre le milieu conserve globalement le fer, le titane, etc. En général, les fortes teneurs ont tendance à être plus éliminées et les faibles teneurs mieux maintenues, le produit final dépend malgré tout de la composition initiale de la roche. L'altération développée sur ces massifs est une altération ferrallitique et le profil complet de la coupe superficielle est le suivant de haut en bas:

Chapitre I : Généralités

- Le niveau ferrugineux caractérisé par l'abondance des oxydes et d'oxyde de fer formant un horizon induré, dense, tranchant sur l'ensemble du profil par sa couleur rouge, brun, rouille, sa cohésion, sa dureté. La puissance varie de 0,5 à 2,5 m. Suivant le comportement physique, on peut distinguer une cuirasse plus dure d'une carapace sous-jacente moins résistante. Cette succession de deux horizons ferrugineux n'est pas systématique, l'un ou même les deux pouvant manquer. Ce constat s'avère justifié lors des observations de terrain pendant nos travaux antérieurs (Nzeukou, 2002).

I-2-3- Géotechnique des altérites

Dans les régions tropicales et subtropicales humides, la désagrégation de la roche mère et l'altération chimique, associés aux lessivages et à l'évaporation conduisent à une accumulation des sesquioxydes de fer et d'aluminium dans le sous-sol. Ces sols latéritiques ont une faible couche de matières organiques et peuvent être de consistance tendre, sableuse ou argileuse, ou au contraire dure et caillouteuse (Daot et al, 1991). Les études géotechniques de ces latérites, d'après (Ekodeck, 1984), ont surtout été effectuées sur les latérites graveleuses vraisemblablement en raison de leur grande utilité dans les travaux de génie civil (bâtiment, voies de communication, ouvrages d'arts, etc...) Néanmoins, les produits issus de l'altération des roches en milieu intertropical humide et bien drainé, et pas seulement ceux du niveau cuirassé peuvent se prêter à la construction de toute sortes d'ouvrages de génie civil, suivant leurs natures, qu'ils soient remaniés ou non, stabilisés ou non (Ekodeck,1984).

Au Cameroun, ces latérites ferrugineuses dans le Nord et ferrallitiques dans le Sud, couvrent environ 70% du territoire (Sikali et Mir-Emarati, 1986). Les études sur la caractérisation géotechnique (propriétés physiques, mécaniques, chimiques et minéralogiques) de ces latérites a permis à de nombreux auteurs à l'instar de Mamba Mpelé (1993), Ekodeck et Kamgang (2001), de définir les critères à appliquer à ces sols latéritiques pour leur utilisation dans la fabrication des briques de terre crues, des tuiles et briques cuites, des céramiques et réfractaires.

Au départ, l'utilisation de ces latérites faisait abstraction des considérations génétiques. Ekodeck (1994), en admettant que le comportement des latérites est lié à l'ampleur de l'action

Chapitre I : Généralités

des phénomènes qui interviennent au cours du processus d'altération, propose la méthode normative afin de définir les rapports entre les caractères génétiques et les propriétés géotechniques des latérites. Cette méthode fondée uniquement sur les résultats d'analyses chimiques des constituants majeurs, aboutit à l'évaluation des paramètres altérologiques (irlp, irip, ircp, dvar, ial, ifl, etc) des roches silicatés ainsi que la définition de leur composition minéralogique virtuelle, qui serviront non seulement dans l'étude évolutive et intégrée des phénomènes d'altération mais aussi dans celui d'études prospectives de géologie appliquée, notamment dans le génie-civil et l'exploitation de certaines ressources minérales. Les résultats de cette méthode appliquée à la région de Yaoundé montrent que les caractères géotechniques, rhéologiques et normatifs diffèrent à chaque ensemble du profil. Ainsi, pour le niveau superficiel, l'indice de lixiviation potentielle augmente avec la teneur en argile. Pour le niveau médian, l'accumulation du fer se manifeste par une diminution de l'indice des vides et une augmentation du poids volumique sec, de la compacité et de l'indice d'induration potentielle. Pour le niveau inférieur, l'indice de lixiviation potentielle augmente avec l'indice des vides et décroît avec la compacité.

De cette approche normative, il ressort que les propriétés physiques et mécaniques sont les indicateurs directs ou indirects de l'évolution des processus d'altération.

I-2-4- Matières premières pour briques de terre

La terre est un matériau de construction qui se passe maintenant de publicité. Mais la terre ne peut être employée en construction que si elle offre une bonne cohésion. Celle-ci est principalement due à la présence des particules fines (argiles) jouant le rôle de liant naturel. La brique de terre est un matériau durable et de qualité certaine quand elle est produite dans des conditions requises à savoir :

- Utilisation de la bonne matière première ; - Technique de fabrication adéquate ; - Emploi des équipements appropriés.

La plus grande faiblesse de la construction en terre cependant demeure la fragilité de sa durabilité, et sa mauvaise tenue vis-à-vis de l'eau. Ces problèmes sont en cours de résolution grâce aux progrès scientifiques et techniques. L'amélioration des faiblesses signalées plus haut passe par la stabilisation du matériau. Stabiliser une terre, c'est lui donner des propriétés irréversibles face aux contraintes physiques. Cette stabilisation dépendra entre autres, des

Chapitre I : Généralités

propriétés initiales de la terre, de l'usage envisagé de cette terre, de l'économie du projet et de la durabilité future exigée. Il existe plusieurs techniques de stabilisation :

Ce procédé consiste à ajouter des produits chimiques à une terre. Ceci modifiera alors les qualités de la terre utilisée du fait d'une réaction physico-chimique entre les particules et les matériaux ajoutés.

Ce procédé consiste à exercer un simple compactage de la terre entraînant ainsi la modification de la densité de cette terre, de sa porosité, de sa compacité, de sa résistance mécanique et de sa perméabilité. L'on peut aussi procéder par simple ajout contrôlé à cette terre de fraction de grains d'une certaine granulométrie avant compression, ce qui peut lui conférer de nouvelles qualités structurales. Suites aux études statistiques, certains critères de sélection des matières premières pour la fabrication des blocs de terre comprimées et stabilisées ont été établis par certains auteurs :

* D'après Daot et al (1991), les critères suivants sont définis pour les BTCS :

Argile, entre 15 et 25% du poids total ; Limon, entre 20 et 30% du poids total ; Sable, entre 45 et 65% du poids total.

Ces courbes limites sont entre le sable silteux, le sable argileux et l'argile sableuse ; pour tirer parti au mieux des qualités d'élément du sol, ils ont défini une courbe optimale par : argile (20%), limon (22%), sable (58%). Ce qui correspond à un sable silteux.

Pour répondre aux exigences d'une granularité optimale, un sol destiné à la confection d'une BTCS devra répondre aux conditions ci-après :

- Sa courbe granulométrique doit être contenue dans le fuseau limite (fig. 7a annexe) ; - Elle doit se rapprocher la plus possible de la courbe idéale ;

- Elle devra être approximativement parallèle aux courbes limites et à la courbe idéale surtout dans la région des limons.

Chapitre I : Généralités

Si ce fuseau limite garantit une certaine sécurité, cela ne veut pas dire qu'en dehors de ce fuseau, il ne soit pas possible de construire en terre.

+Comme pour la granularité, les études statistiques ont été faites en vue de définir les limites d'Atterberg « idéales » pour le béton de terre. La table ci-dessous présente une récapitulation des spécifications concernant les limites d'Atterberg (Daot et al, 1991):

Les critères retenus pour l'essai Proctor est la teneur en eau optimale (TEO), les plages recommandées sont :

* D'après Mamba Mpelé (1993), les critères utilisés pour la fabrication des blocs de terre peuvent être classés en deux groupes :

+Le groupe des critères globaux indépendant du mode de fabrication ou de la technologie utilisée pour la production des blocs de terre : Il concerne la densité sèche 7d et le coefficient d'uniformité C_u, les matières premières utilisées doivent avoir à l'essai proctor des densités sèches (7d ? 1,70) et, les courbes granulométriques doivent être uniformes et présenter des coefficients d'uniformités (C_u ? 20).

+Le groupe des critères spécifiques au mode de fabrication et à la technologie utilisée. Il concerne la granulométrie et les limites d'Atterberg.

Chapitre I : Généralités

En fait, la B.T.C est d'une certaine manière une version plus moderne de l'adobe. Les constructions en BTC se développent aujourd'hui et sont la forme la plus répandue de construction en terre crue. Ces briques présentent l'avantage d'être très résistantes et très souples quant à leur utilisation. Contrairement aux adobes, les B.T.C présentent des résistances à la compression élevées. La latérite utilisée à cet effet doit avoir un IP entre 5 et 30, WL entre 25 et 50, et la courbe granulométrique incluse dans le fuseau de la figure 7b en annexe (Mamba Mpelé, 1993).

Lorsqu'on ne dispose pas de terre comportant assez de matières argileuses ou lorsqu'on veut avoir des blocs de terre plus résistants, on est obligé de stabiliser la terre avec un liant hydraulique(ciment, chaux). Les terres stabilisables au ciment par exemple doivent avoir leur WL entre 20 et 50, leur IP < 20 et leurs courbes granulométriques incluses dans le fuseau de la figure 7c en annexe (Mamba Mpelé, 1993).

* D'après les normes d'ORAN (1996), un sol pour brique de terre crue doit avoir une courbe granulométrique à l'intérieur de fuseau de la figure 7d en annexe. Aux limites d'Atterberg, une terre pour stabilisation doit avoir une WL entre 25 et 50 ; une Wp entre 20 et 35 et un Ip entre 2 et 30.

I-2-5 Caractéristiques d'un sol destiné à la stabilisation au ciment

La terre destinée à la stabilisation doit posséder après façonnage, une bonne cohésion naturelle. C'est-à-dire que la teneur en argile doit être suffisamment élevée (> 10%). Elle doit aussi contenir un squelette minéral (sable-gravier) facilitant la prise du ciment. Bref, la courbe granulométrique doit se rapprocher de la courbe idéale (Daot et al, 1991). Les sols dont l'indice de plasticité Ip est inférieur à 7 ou supérieur à 29 sont à proscrire (Houben, 1994). Les constituants des phases sont généralement la matière organique (teneur minimale < 1%), les sulfates (teneur minimale < 2%) et les oxydes hydroxydes métalliques (teneur minimale < 5%).

CONCLUSION

La localité de Batié est caractérisée par un alignement de sommets d'altitude moyenne comprise entre 1300 et 1550m. Elle est soumise à un climat subéquatorial à deux saisons inégalement réparties au cours de l'année. Le réseau hydrographique est lié à la morphologie et à la structure de la région. La végétation est une savane arborée. Le granite de Batié, très fissuré et

Chapitre I : Généralités

diaclasé, est marqué par une altération très poussée. La conséquence de cette altération est l'existence d'un épais manteau d'altération exploité dans différentes sablières de la localité. Ce manteau d'altération pouvant être subdivisé en niveau d'altération dont la composition et les propriétés évoluent verticalement tout au long du profil. Ces différentes propriétés tant physiques que mécaniques méritent bien d'être connues si, l'on veut utiliser ces matériaux comme matières premières pour la fabrication des briques de terres.

Chapitre II : MATERIELS ET METHODES D'ETUDE

Dans ce chapitre, l'accent est mis sur les manipulations de laboratoire. Les travaux de terrain se limitant à l'échantillonnage, d'autant plus que la description des sablières et des profils d'altération a été faite lors de nos travaux antérieurs (Nzeukou, 2002).

II-1 TRAVAUX SUR LE TERRAIN

II-1-1-Connaissance du terrain

Les sols développés sur granite à Batié s'observent aisément au niveau des sablières où ils constituent un épais manteau d'altération de plusieurs mètres (photo en annexe). L'observation et la description de ces profils d'altération lors de nos travaux antérieurs (Nzeukou, 2002) nous a permis de les différencier en trois niveaux d'altération distincts (fig.8) :

- Le niveau médian allotéritique, constitué d'argile sableuse de classe A-6 ou A-7-7 ;

- Le niveau inférieur isaltéritique, constitué de grave silteuse de classe A-2-7 ou A-2-6. Dans nos travaux actuels (portant sur l'utilisation de ces sols dans la fabrication des

BTC), les échantillons ont été récoltés au niveau supérieur meuble de chaque profil d'altération (en raison de son accessibilité facile même à des endroits de la localité où les sablières sont inexistantes) et les essais tels la granulométrie, les limites d'Atterberg, la densimétrie et l'essai Proctor ont été effectués en laboratoire.

II-1-2 Prise d'échantillons

Les échantillons sont destinés aux analyses physiques. Ils ont été prélevés à l'aide d'une machette et recueillis dans des sacs en plastiques et symbolisés par la lettre S. Chaque lettre est suivie d'une numérotation représentant la carrière choisie. En exemple,

1 = carrière de Famgoum ; 2=carrière de Batié col S1 = Echantillon de surface du profil 1

Chapitre II : Matériels et méthodes d'étude

II-2 TRAVAUX EN LABORATOIRE

Les essais de caractérisation de la matière première ont été effectués au Laboratoire

National de Génie Civil (LABOGENIE), et les essais de fabrication des éprouvettes au laboratoire de céramique de la Mission de Promotion des Matériaux Locaux (MIPROMALO) de Yaoundé (Cameroun). Les essais de compression et flexion des éprouvettes ont été réalisés au Laboratoire de Géotechnique et Matériaux de l'Ecole Nationale Supérieure Polytechnique de Yaoundé

- une machine de rupture à traction par flexion (M O Type 11,50 N°21, 10 KN, 380 V) ;

Les échantillons récoltés ont été utilisés pour des analyses physiques (granulométrie, limite d'Atterberg, densimétrie, et essai Proctor) et à la fabrication des briques de terre stabilisée au ciment CPJ35 (organigramme en annexe).

II-2-1 Caractéristiques physiques des matériaux de Batié

Les essais d'identification que nous avons faits sur nos échantillons nous ont permis de

déterminer le poids volumique des grains solides, le poids volumique humide, la teneur en eau naturelle, les limites d'Atterberg, la granularité, etc. A partir des résultats, nous déduisons d'autres caractéristiques physiques du sol telles la densité réelle et apparente, l'indice des vides, la porosité, etc. Ces essais ont été faits suivant les normes AFNOR.

II-2-1-1 Densimétrie

La détermination de la densité apparente a été faite par la méthode de la balance hydrostatique. Cette méthode consiste à déterminer le volume d'eau déplacée par poussée d'Archimède par un échantillon paraffiné et immergé dans l'eau (t° = 25°c). Pour ce faire, prendre un échantillon non perturbé (poids = p1), le plonger dans de la paraffine fondue en

Chapitre II : Matériels et méthodes d'étude

agitant pour dégager les bulles d'air (poids = p2), éviter la pénétration de la paraffine dans l'échantillon en exécutant l'opération assez rapidement, cet échantillon paraffiné est ensuite posé dans le panier de pesé de la balance totalement immergé dans l'eau (poids = p3).

Le poids de la paraffine p4 = p2-p1 et le poids de l'eau déplacée est p_e = p2-p3 - Volume total V :

La détermination de la densité réelle s'est faite à l'aide d'un pycnomètre (poids = p0). L'essai consiste à déterminer le poids et le volume propre des grains solides à l'exclusion des vides. Pour ce faire, l'échantillon de sol séché à l'étuve à 105°c pendant 24h, et placé dans un pycnomètre (poids = p1), une quantité d'eau distillée est ajoutée à l'ensemble avant dégazage, puis l'ensemble est rempli jusqu'au trait de jauge par l'eau distillée (poids = p2), ensuite, vider et utiliser l'eau et l'alcool pour nettoyer le pycnomètre, le sécher puis le remplir d'eau distillée (poids = p3).

Le poids d'eau déplacée correspondant au volume du matériau sec est p_e = p4 - p2

Chapitre II : Matériels et méthodes d'étude

Connaissant la densité de l'eau (d_e), et son poids volumique (7) à la température de lecture, on pose :

A partir de ces résultats de densité apparente (da) et de densité réelle (dr) et, en appliquant la formule de Costet et Sanglerat, (1969), on détermine :

Chapitre II : Matériels et méthodes d'étude

II-2-1-2 Analyse granulométrique complète (NFP 94-056)

Le but de cet essai est la détermination de la distribution en poids des particules d'un matériau suivant leurs dimensions (Collas, 1983). Il trouve un intérêt dans la classification des sols, dans l'étude des matériaux de construction. L'étude de la granulométrie permet d'avoir une idée sur le degré d'évolution du matériau. Cet essai se fait en deux étapes : l'analyse granulométrique par tamisage sec et par sédimentométrie selon la norme AFNOR NFP 94-056. Les résultats sont présentés en annexe (tabl.2).

- L'analyse granulométrie par tamisage, s'applique aux particules de sol de diamètre supérieur à 0,08mm et s'effectue dans une colonne de tamis normalisés (norme AFNOR). Les tamis utilisés pour nos travaux sont des tamis à mailles carrées de 10mm, 8mm, 5mm, 2mm, 1mm, 0.5mm, 0.315mm, 0.16mm, 0.08mm.

- La sédimentométrie complète l'analyse par tamisage, elle s'applique aux éléments de diamètre inférieur à 0,08mm. Cet essai est basé sur la loi de Stokes qui exprime la relation entre la vitesse de sédimentation d'une particule solide dans un liquide (eau) et les diamètres de cette particule.

Le mode opératoire de cet essai sédimentométrique consiste à prendre environ 40g de fraction de sol séchée pendant 24h, la mélanger à 10g d'hexamétaphosphate de sodium et ajouter 100ml d'eau déminéralisée. Laisser reposer pendant 24h, puis soumettre le mélange à une agitation à vitesse constante dans un malaxeur pendant 3 minutes. La suspension est ensuite placée dans l'éprouvette, ajuster le remplissage avec l'eau à 1000ml. Homogénéiser la

Chapitre II : Matériels et méthodes d'étude

suspension à l'aide d'un agitateur manuel, et enfin, très délicatement plonger le densimètre et procéder à la lecture à 15», 30», 1', 2', 5', 10', 20', 40', 80', 2h, 4h, 24h. Ces valeurs lues sur le densimètre permettent de déterminer les pourcentages pondéraux des particules inférieures à un diamètre considéré.

Le coefficient d'uniformité Cu qui est le rapport de d60 ^sur_d10 traduit selon Peltier (1959) in Zamboué (1992) l'étalement des dimensions des grains. Avec d_x le diamètre correspondant à x % d'échantillon inférieur à ce diamètre.

II-2-1-3 Limites d'Atterberg (NFP 94-091)

Compte tenu de leur structure, les argiles ont la propriété d'absorber des quantités d'eau très importantes ou au contraire, de se dessécher, ceci en fonction des conditions d'humidité auxquelles elles sont soumises (Philiponat, 1998). Atterberg a défini une série d'essais normalisés qui permet d'analyser la variation de consistance des sols fins triturés avec leur teneur en eau. Les limites d'Atterberg ont pour but de définir les états d'humidité correspondant aux limites entre les différents états du sol (solide, plastique et liquide). Ces limites s'expriment en pourcentage. La connaissance de ces limites permet ainsi de prévoir rapidement les possibilités constructives d'un sol. Ces limites ont été déterminées selon les normes AFNOR, NFP 94-091.

La limite de liquidité (Wl) traduit le passage de l'état liquide à l'état plastique. Pour la déterminer, nous prélevons environ 1000g de matériau lavé au tamis de 0,4mm, puis conservé en 24h dans l'eau. L'étaler sur une plaque de plâtre pour léger séchage, et l'homogénéiser à l'aide d'une spatule sur une surface lisse et moins absorbante avant de le placer dans l'appareil de Casagrande. La manivelle est tournée à une vitesse de deux chocs par seconde jusqu'à ce que la rainure se ferme sur une longueur de 12 à 13mm après n chocs compris entre 15 et 35. Nous effectuons 5 essais successifs avec le même matériau, ce qui provoque la diminution progressive de la teneur en eau. A chaque essai, noter la teneur en eau. Puis, tracer la courbe Wl = f(n). La limite de liquidité et la teneur en eau occasionnent la fermeture de la rainure sur 1cm après 25 chocs.

Chapitre II : Matériels et méthodes d'étude

La limite de plasticité (Wp) traduit le passage de l'état plastique à l'état solide. Pour la déterminer, nous laissons sécher légèrement l'échantillon issu de la limite de liquidité, puis, nous faisons une boule de 12mm de diamètre environ. De cette boule, nous faisons un petit cylindre en le roulant sur une surface non absorbante, propre et sèche. La limite de plasticité est la teneur en eau lorsque le cylindre qui se brise à un diamètre de 3mm.

Ces caractéristiques (Wl et Wp) sont complétées par l'indice de plasticité (Ip) qui s'exprime en pourcentage et est donné par la formule ci-après :

Cet indice traduit l'étendu de l'intervalle pendant lequel on peut travailler le sol (Philiponnat, 1998).

II-2-1-4 Essai Proctor (NFP94-093)

mécaniques. C'est un premier moyen d'amélioration de la résistance d'un sol. Pour être efficace, il doit être réalisé sur un matériau possédant une teneur en eau assurant la lubrification des grains du sol et leur permettant de se réarranger et d'occuper le moins de place possible. Cet essai trouve son application en géotechnique routière, dans le contrôle et la mise en oeuvre des matériaux de construction.

Les essais de compactage ont pour but d'étudier l'influence de la teneur en eau d'un échantillon de sol sur le poids volumique sec de cet échantillon soumis à une énergie de compactage déterminé, c'est à dire en fait la capacité d'une terre à être compactée sous l'influence d'une teneur en eau et d'une force de compactage variable, appliquée directement avec une presse donnée pour la fabrication des briques de terre comprimées. On détermine ainsi la teneur en eau optimale et la densité sèche maximale.

Le principe de l'essai est le suivant : on place dans un moule cylindrique de volume connu un échantillon de terre dont on connaît la teneur en eau. On dame cet échantillon en respectant le processus opératoire. On mesure ensuite le poids et on contrôle la teneur en eau de

Chapitre II : Matériels et méthodes d'étude

l'échantillon compacté. On en déduit la masse volumique sèche que l'on porte sur le diagramme proctor avec la teneur en eau correspondante. D'après Zamboué (1992), si la masse volumique sèche obtenue à la Teneur en Eau Optimale (TEO) est comprise entre :

- 1760 et 2100 kg/m³, le résultat est très satisfaisant, le matériau est assez argileux ;

- 2100 et 2200 kg/m³, le résultat est excellent, le matériau est riche en gros éléments ;

II-2-2 Confection des éprouvettes

La confection des éprouvettes constitue la seconde étape de nos travaux de laboratoire. Nous avons jugé nécessaire à cette étape de ne considérer que les sols issus du niveau supérieur des profils d'altération pour la confection de nos briques ; parce que l'accessibilité à ces sols est facile, même aux endroits de la localité où il n'existe pas de sablière.

Avant la fabrication de nos séries d'éprouvettes, la matière première (sol) est séchée et désagrégée. Ce séchage peut se faire à l'ombre comme à l'étuve à 105°c, et il consiste à débarrasser le sol de l'eau qu'il contient. A l'ombre, l'échantillon placé sur un séchoir en bois conçu de manière à favoriser une libre circulation de l'air est placé dans un espace bien ventilé, ce qui accélère l'élimination de l'eau. Nos matériaux étant assez pulvérulents, le séchage à l'étuve n'a pas mis long et la désagrégation a été facile. Ce sol après séchage subit un traitement chimique, le liant que nous avons utilisé est le ciment CPJ 35 (pour des raisons économiques et d'accessibilité facile) à des proportions différentes (tabl.8). L'utilisation des différents teneurs en ciment devra nous permettre d'avoir une idée sur le taux de stabilisation minimum qui permettra à une brique de résister aux contraintes hydriques. La teneur en eau utilisée correspond à la Teneur en Eau Optimale (TEO) de compactage du matériau. Les mélanges terre-ciment correspond à une masse de 1000g (par exemple : à 2%, la terre a une masse de 980g et le ciment une masse de 20g). L'assiette utilisée pour le malaxage est un fond de tamis, la terre et le ciment sont homogénéisés à l'aide d'une spatule. Ensuite, à l'aide d'une burette nous mesurons le volume d'eau équivalent à la teneur en eau optimale (dans notre cas, 16% de TEO correspond à 160ml). On obtient après malaxage, une pâte sèche nécessaire à la confection des séries d'éprouvettes de type 1 (norme ARS 671 : 1996) de dimensions moyennes de 80.20 x 42,02 x 17,50 mm, cette patte sèche ne doit pas (si elle contient le ciment) être laissée plus de trois heures de temps avant la confection. Cette dernière (confection) est obtenue à partir d'une presse hydraulique de marque T91004 (10ton). La quantité de mélange utilisé (1000g) nous a permis

Chapitre II : Matériels et méthodes d'étude

d'obtenir un maximum de 10 éprouvettes à chaque teneur en ciment. Chaque série d'éprouvettes est laissée au curage humide pendant 28 jours. Ce curage consiste à stocker les blocs fraîchement pressés et couverts d'emballage plastique dans un endroit relativement humide. Le stockage se fait sur la face de base en évitant le surcharge et le croisement des blocs. Les tests de qualité (retrait linéaire, absorption d'eau, résistance mécanique) ont été effectués sur ces éprouvettes.

II-2-3 Mesure des grandeurs physiques sur les éprouvettes

II-2-3-1 Absorption d'eau (ARS680)

A l'état d'éprouvette conservée, les particules du sol sont remplies de pores qui sont susceptibles d'attirer les molécules d'eau. Le test d'absorption d'eau respecte la norme ARS 680 : 1996 de l'organisation Régionale Africaine de Normes (CDI : 1996). Une éprouvette, après conservation, est mise à l'étuve pendant 24h à 105°C, on obtient le poids sec P_s. Après immersion dans l'eau 24h durant, on obtient après essuyage soigné par un papier absorbant le poids humide Ph. Le poids d'eau dans l'éprouvette est donné par P_ù qui s'obtient de la différence entre le poids humide Ph et le poids sec P_s. L'absorption d'eau ABS est donnée en pourcentage suivant la relation suivante :

II-2-3-2 Retrait linéaire relatif (ARS681)

Les dimensions d'un bloc ne correspondent pas exactement aux dimensions nominales du

moule de la presse. Au démoulage, il y a un phénomène de relaxation suivi ensuite d'un retrait au séchage.

Le retrait linéaire porte sur la dimension en longueur de l'éprouvette après curage et séchage. Il est exprimé en pourcentage. Nous désignons par L la longueur de l'éprouvette obtenue tout juste après confection ; et par L0 la longueur de l'éprouvette obtenue après 28 jours de conservation, la valeur de retrait R est donnée par la relation :

Chapitre II : Matériels et méthodes d'étude

II-2-3-3 Densité humide apparente (ARS670)

La densité donne une indication du degré de compactage du bloc. Pour cela il faut des

mesures correctes du volume et de la masse. Le volume (V) de l'éprouvette prismatique est calculé après avoir mesuré les dimensions à l'aide d'un pied à coulisse au 1/20^ème. Soit L, l et h respectivement la longueur, la largeur et l'épaisseur de l'éprouvette obtenues immédiatement après confection. Soit Ph le poids humide de l'éprouvette après confection, la densité humide apparente se traduit par la relation :

II-2-3-4 Densité sèche apparente (ãd) (ARS670)

Pour déterminer la densité sèche apparente, nous évaluons le volume de l'éprouvette

sèche, qui est calculé après avoir mesuré les dimensions à l'aide d'un pied à coulisse au 1/20^ème. La densité apparente sèche est obtenue suivant la relation :

II-2-3-5 Essai de rupture à la traction par flexion (NFP15-451)

La résistance mécanique à la flexion correspond à la contrainte limite avant la rupture d'un matériau, l'essai de rupture à la flexion est appliqué sur les éprouvettes prismatiques en trois points suivant la norme NFP15-451 (CDI, 1996).

Une éprouvette prismatique est placée sur deux appuis cylindriques horizontaux fixes de diamètre Ø = 10mm et distants de 70mm. Au-dessus, un troisième cylindre de même diamètre parallèle aux deux points précédents et situé à égale distance de chacun d'entre eux est monté sur

Chapitre II : Matériels et méthodes d'étude

une traverse mobile dans un plan vertical. Au cours de l'essai, nous faisons monter le couteau inférieur à une vitesse constante. Des contraintes croissantes sont ainsi appliquées à l'éprouvette jusqu'à sa rupture. Le mouvement des charges s'arrête dès qu'il y a rupture. La charge produisant la rupture est observée sur le manomètre gradué en Kilo Newton (KN). La résistance mécanique à la rupture pour le dispositif en trois points est donnée par la relation :

d = distance entre les appuis ; F = charge entre les appuis ; l = charge produisant la rupture ; h = épaisseur de l'éprouvette.

II-2-3-6 Essai de compression (NPF18-592)

Lorsque la qualité du matériau terre est évoquée, la question aussitôt posée concerne sa résistance à la compression (CDI, 1996). Le principe de l'essai consiste à soumettre à une compression simple jusqu'à la rupture (écrasement), une éprouvette, qui sera écrasée dans son sens de pose sous l'effet d'un déplacement constant ou d'une charge croissante de façon constante imposée par une presse. L'écrasement est jugé terminé au moment de la rupture complète.

N.B : Eviter les problèmes de points durs et régler la vitesse de déplacement des plateaux.

L'appareil utilisé est une presse d'écrasement pour matériau dur et étalonné (la planéité des plateaux de chargement et le centre d'application des forces parfaites).

La résistance à l'écrasement des éprouvettes sèches est donnée par la relation suivante :

Avec ócsec = résistance à l'écrasement sèche en méga pascal (MPa) ou en N/mm²

Chapitre II : Matériels et méthodes d'étude

- Si acsec < 10kg/cm² ? bloc de faible résistance, ne peut être utilisé en construction que lorsqu'il faut augmenter l'épaisseur du mur (CDI, 1996) ;

- 11 < acsec < 25kg/cm² ? blocs pouvant être utilisés pour des petites maisons avec une toiture à large bordure (CDI, 1996) ;

- 26 < acsec < 40kg/cm² ? blocs utilisés pour maisons simples et individuelles avec large toiture (CDI, 1996) ;

Pour les éprouvettes humides (ayant séjournées 24 heures dans l'eau), on a la relation suivante : F

Les constructions sont souvent exposées aux agressions de l'eau surtout par l'action de la capillarité et de l'aspersion. Par contre, elles sont rarement immergées. Les blocs humides ont des caractéristiques mécaniques plus faibles qu'à l'état sec. Il est donc utile de les tester à l'état humide afin de connaître leurs caractéristiques minimales dans le cas le plus défavorable. Ce test est aussi intéressant dans la connaissance des réactivités du stabilisant.

- Si ach > 50% acsec = toutes les particules sont stabilisées et les blocs ne restent pas longtemps sensibles à l'eau (CDI, 1996) ;

Si ach < 20 kg/cm² ? les blocs peuvent être utilisés, sauf cas spécial sur les parties exposées, dans ce cas, il faut augmenter l'épaisseur du mur (CDI, 1996);

Si ach > 20 kg/cm² ? blocs utilisables en construction entière (CDI, 1996). II-2-3-7 Coefficient de ramollissement (Kram)

Lorsqu'un matériau est saturé d'eau, il est vulnérable à l'altération et la résistance baisse par suite de la violation des liens entre les particules du matériau par les molécules d'eau qui y pénètrent (Komar, 1978).

Le rapport entre la résistance à la compression d'un matériau saturé d'eau (ach) à la résistance à la compression du matériau sec (acsec) est le coefficient de ramollissement.

Chapitre II : Matériels et méthodes d'étude

Pour les matériaux se détrempant facilement (argiles), il est égal à 0, pour les autres (métaux, verres) dont la résistance à l'action de l'eau est stable, le coefficient de ramollissement est égal à 1. Les matériaux dont le coefficient de ramollissement est supérieur ou égal à 0,8 sont considérés comme résistants à l'eau et ceux dont Kram < 0,8 sont des matériaux à humidité

II-3 CLASSIFICATION GEOTECHNIQUE DES SOLS

De nombreux systèmes de classification des sols existent, mais deux sont couramment utilisés. Il s'agit de la classification unifiée désignée sous le nom de système U.S.C.S (Unified Soil Classification System) et du système de classification A.A.S.H.T.O (American Association of State Highways and Transportation Officials). Ces deux systèmes sont basés uniquement sur la granulométrie et les limites de consistance. Ils proposent une appellation des sols selon la proportion de graviers, sables et argiles constituants, quantifiés à partir des courbes granulométriques (tabl. 3 en annexe).

II-3-1.Classification unifiée (U.S.C.S)

Cette classification a été mise au point en 1942 par Casagrande, reprise et modifiée par le Laboratoire Central des Ponts et Chaussée de France (L.P.C). Elle retient 15 types fondamentaux de sols chacun d'eux étant identifié par un symbole composé de deux lettres qui désignent par convention le préfixe et le suffixe (tabl. 4 en annexe).

La procédure de classification est basée sur le pourcentage de particules de sol qui traversent les mailles d'un tamis de 80um (tabl. 5 en annexe). On distingue : les sols a gros grains (lorsque 50% des grains sont retenus) ; les sols à grains fins (si plus de 50% des grains passent à travers la maille du tamis). Les sols fortement organiques sont identifiés à l'oeil nu et classés dans le groupe Pt.

II -3-2.Classification A.A.S.H.T.O ou H.R.B.

La classification A .A .S .H .T .O modifiée par le H.R.B. (highway resarch board ) se trouve communément appelé système H.B.R et comprend huit groupes principaux de sol allant de A-1 à A-8 ( Robitaille et Tremblay, 1997). Ce système utilise les définitions suivantes : -bloc : fragment de roche retenu sur le tamis de 75mm ;

- gravier : particule de sol passant le tamis de 75mm et retenue sur le tamis de 2mm ;

Chapitre II : Matériels et méthodes d'étude

- sable grossier : particule de sol passant le tamis de 2mm et retenue sur le tamis de 0,425 mm ;

- sable fin : particule de sol passant le tamis de 0,425mm et retenue sur le tamis de 0,075 mm ;

- silt ou argile : particule passant le tamis de 0,075mm ; si son indice de plasticité I_p est <10, la particule est silteuse, au delà de 11, elle est argileuse.

Cette classification (tabl. 6) s'applique aux sols grenus A-1, A- 2 et A- 3 (dont 35% au maximum passent le tamis de 80 um ) et aux sols fins A- 4 , A- 5, A - 6 et A- 7 (dont plus de 35% passent le tamis de 80um). Les sols du groupe A- 8 ne sont pas identifiés par les mêmes essais à cause de la présence de la matière organique.

Conclusion

Connaître les propriétés d'une terre destinée à la fabrication des briques de terre est nécessaire dans la mesure où ce sont les différentes propriétés de cette terre qui déterminent le comportement de la brique. Les travaux effectués sur le terrain ont porté sur l'échantillonnage. En laboratoire, la granulométrie, la détermination des limites de consistance, la teneur en eau optimale sur ces sols ont été déterminés ainsi que quelques données mécaniques des briques stabilisées obtenues à partir de ces matériaux. Les résultats et interprétations des travaux effectués seront présentés dans le chapitre suivant.

Chapitre III : RESULTATS ET INTERPRETATIONS

En début de ce chapitre, seront présentées et interprétées les caractéristiques géotechniques des produits d'altération des granites de Batié, et les propriétés mécaniques des briques de terre crue dérivées de ces produits. Par la suite, nous ferons ressortir la relation entre la qualité de la brique et les caractéristiques géotechniques des matériaux. Nous terminerons ce chapitre en évoquant l'intérêt de la stabilisation de ces matériaux utilisés par la population locale pour la construction.

III-1 CARACTERISATION DES SOLS SUR GRANITE A BATIE

Nous avons essayé (malgré le nombre relativement limité des sites de prélèvement) à partir des résultats d'essai de caractérisation des sols, de classer nos matériaux et de déterminer à préavis son efficacité à une stabilisation. D'après Stullz (1993), la connaissance de toutes les propriétés de la terre avant son utilisation n'est pas nécessaire, quelques-unes sont fondamentales, ce sont : la granularité, la plasticité et la compressibilité. Les résultats figurent dans le tableau 7.

III-1-1 Caractéristiques des matériaux

III-1-1-1 Granulométrie

Le pourcentage de la fraction fine varie entre 32,80% et 26,30 %, soit un pourcentage moyen de 29,5%. La forme ainsi que l'allure des courbes granulométriques ne sont guère différentes dans les deux profils, preuve d'une homogénéité. Les pentes de ces courbes sont plus ou moins fortes. Malgré le fait que seul les grains ayant un diamètre supérieur à 0,01 mm ont sédimenté, l'on pourrait conclure avec les résultats obtenus d'un coefficient d'uniformité supérieur à 20, ce qui montre que la granulométrie de ces matériaux est étalée (Peltier 1959,in Zamboué 1992).

Ces courbes (fig. 9) granulométriques se trouvent dans le fuseau de texture (norme, ORAN, 1996).

Chapitre III : Résultats et interprétations

III-1-1-2 Limites d'Atterberg

La limite de liquidité donne le pourcentage d'eau à laquelle la pâte peut s'écouler

sur son propre poids. Les valeurs de la limite de liquidité WL des matériaux de ce niveau d'altération sont 54,80% pour le premier profil et 54,50% pour le 2^e profil, soit une valeur moyenne de 54,70%. Ce qui est déjà supérieur à 50% (limite fixée par les normes d'ORAN, 1996). Ces matériaux peuvent donc prendre plus de 50% d'eau avant de couler sous leur propre poids. Cette situation (insensibilité à l'eau) serait due à la nature de l'argile de ce niveau. Néanmoins, les valeurs de la limite de plasticité WP oscillent entre 35,20% et 33% soit en moyenne 34,10%. Pour l'indice de plasticité IP, ces valeurs sont 19,60% et 21,50%, soit une moyenne de 20,70% (plasticité élevée). WP et IP respectent les plages prescrites pour les normes d'ORAN, (1996) ; Mamba Mpelé (1993). Selon Bidjocka et al (1993) ces limites dépendent de la taille, la forme et la nature chimique de la surface des particules.

III-1-1-3 Autres paramètres

La densimétrie nous a permis de déterminer la teneur en eau naturelle, la densité

apparente, la densité réelle, la porosité, et l'indice des vides. Pour les matériaux de ce niveau supérieur, la densité apparente varie peu dans les deux profils d'altération, soit 1,71 et 1,73, pour une valeur moyenne de 1,72. Pour la densité réelle, elle varie de 2,60 à 2,63 soit une valeur moyenne de 2,61. Pour la teneur en eau naturelle, elle varie de 11,80 à 12,40 soit une moyenne de 12,12%. L'indice de vide quant à elle a une valeur moyenne de 0,52.

A l'essai Proctor, la teneur en eau optimale (TEO) est de 16%, et la densité sèche maximale est de 1,71 (résultats assez médiocre). Cette valeur de Dmax montre que ces matériaux sont utilisables pour la fabrication des BTC car elle est supérieur ou égale à 1,70 (Mamba Mpelé 1993). Cette TEO est comprise entre 9 et 17%, ce qui montre que ces matériaux sont faciles à stabiliser au ciment (Daot et al, 1991).

III-1-1-4 Classification USCS et AASHTO

Ces deux systèmes de classification sont les plus courantes et sont basés uniquement sur

- Pour la classification USCS, les sols de niveau supérieur présentent les caractéristiques

Chapitre III : Résultats et interprétations

A partir de ces caractéristiques, nous donnons l'appellation et la dénomination respective

- Pour la classification AASHTO, les sols de ce niveau présente les caractéristiques

A partir de ces caractéristiques, nous avons l'appellation et la dénomination respective

III-2 UTILISATION DE SES MATÉRIAUX POUR LA FABRICATION DES BRIQUES DE TERRE COMPRIMÉE.

L'observation de l'allure des courbes granulométriques des deux profils d'altération montre que toute ces courbes sont incluses dans les fuseaux limites pour BTC décrits par les normes ORAN, (1996), Mamba Mpelé (1993). Au regard de ces granulométries, ces sols sont susceptibles d'être utilisés dans la fabrication des briques de terre comprimée.

Par contre, en observant le fuseau granulométrique définis pour les BTCS par Daot et al (1991), l'on constate que les courbes granulométriques du niveau supérieur reste plus ou moins en marge de ce fuseau, néanmoins, sont incluses dans le fuseau élaboré par Mamba Mpelé (1993).

Au regard des valeurs extrêmes des limites d'Atterberg (Wl entre 25 et 50, Wl entre 20 et 35, et Ip entre 2 et 30) élaborés par ces auteurs suscités, lorsqu'on veut utiliser un sol pour la fabrication des briques de terre crues, nous pouvons constater que les valeurs des limites de liquidité, de plasticité et d'indice de plasticité de nos matériaux sont comprises entre ces valeurs extrêmes.

En conclusion, nos matériaux se prêtent bien à la fabrication des briques de terre crue.

Chapitre III : Résultats et interprétations

Tableau 7 : Valeurs de quelques paramètres géotechniques des sols utilisés

Chapitre III : Résultats et interprétations

III-3 RESULTATS DE LA CARACTERISATION DU CURAGE DES

Pendant le curage des éprouvettes, des modifications physico-chimiques apparaissent à l'intérieur du matériau (variation de dimensions, porosité, densité apparente et cohésion). Ces aspects sont étudiés afin d'optimiser le rendement de la stabilisation.

III-3-1 Densité apparente des éprouvettes

Ce paramètre donne une idée du degré de compactage du bloc. Lorsqu'un volume de terre est soumis à l'action d'une force, le matériau est comprimé et l'indice des vides décroît. Plus la densité est augmentée, plus sa porosité est bloquée et, moins l'eau peut avoir l'occasion d'y pénétrer. En observant les résultats du tableau 8, nous remarquons que pour ces matériaux de surface, que ce soit les briques à 0% de ciment comme les briques avec ciment, la densité apparente varie : 1,92g/cm³ à 1,98 g/cm³ pour la densité apparente humide et 1,73g/cm³ à 1,88g/cm³ pour la densité apparente sèche. Néanmoins, cette densité apparente est plus élevée pour les BTCS au ciment. La stabilisation pourrait donc avoir une influence non négligeable sur la densité des matériaux. Les valeurs moyennes de densité apparente des éprouvettes du niveau supérieur sont 1,95 et 1,84 g/cm³ respectivement pour les densités apparentes, humides et sèches des profils 1 et 2. Rigassi (1992) propose une valeur tolérable pour la masse volumique humide des blocs au démoulage de 1900 #177; 50 kg/m³. Les valeurs ainsi obtenues montrent que les blocs provenant des sols de Batié présentent au démoulage de bonnes masses volumiques.

III-3-2 Retrait linéaire

Le retrait se produit lorsqu'une partie de l'eau interstitielle s'évapore au moment du curage. La mesure de ce retrait linéaire pour un profil donné a porté sur 21 échantillons en raison de 3 échantillons par pourcentage de ciment (tabl. 9 à 11 en annexe). En observant le tableau 8, nous pouvons constater que les valeurs de retrait linéaire des briques non stabilisées sont élevées par rapport aux briques stabilisées. Pour ces briques à 0% de ciment, le retrait varie de 0,92% à 0,87% respectivement pour les éprouvettes des profils 1 et 2.

Pour les briques stabilisées, les valeurs de retrait restent comprises entre 0,12 et 0,20, mais diminue avec l'ajout du ciment (fig. 10). D'après Tchamba (2002), cette diminution de retrait avec l'ajout du ciment serait due aux réactions d'hydratation du ciment qui deviennent très importantes et qui engendrent la formation des hydrates volumineux (gypse, monosulfate, étringite etc.).

Chapitre III : Résultats et interprétations

Population	Taux de stabilisation au ciment	Densité apparente (g/cm3)		Retrait linéaire relatif (R %) ^(Mpa)d'éprouvettes	Coefficient d'absorption d'eau (ABS %)	Résistance à la flexion (ófMpa)	Résistance à l'écrasement		Coefficient de ramollissement (Kram)
Population	Taux de stabilisation au ciment	Sèche (ã_s)	Humide (ãh)	Retrait linéaire relatif (R %) ^(Mpa)d'éprouvettes	Coefficient d'absorption d'eau (ABS %)	Résistance à la flexion (ófMpa)	Sèche (ócs)	Humide (óch)	Coefficient de ramollissement (Kram)
S	0%	1,73	1,93	+0,92	-	0,53	7,94	-	-
	0%	1,74	1,92	0,87	-	0,48	7,17	-	-
	2%	1,84	1,95	+0,34	-	0,99	9,22	2,41	0,26
	2%	1,83	1,94	+0,35	-	0,89	8,22	2,99	0,36
	4%	1,88	1,95	+0,31	-	1,12	10,60	4,17	0,39
	4%	1,86	1,95	+0,29	24,72	1,04	10,44	5,65	0,54
	6%	1,81	1,96	+0,37	20,39	1,16	10,98	5,26	0,48
	6%	1,88	1,97	+0,24	19,76	1,37	11,41	5,73	0,50
	8%	1,86	1,95	+0,33	19,89	1,43	15,39	6,89	0,45
	8%	1,84	1,96	+0,29	18,90	1,42	14,19	7,25	0,51
	10%	1,87	1,96	+0,20	18,14	1,64	16,39	8,53	0,52
	10%	1,86	1,97	+0,20	18,75	1,63	14,77	9,34	0,59
	12%	1,89	1,98	+0,20	18,30	2,11	18,89	10,42	0,55
		1,86	1,99	+0,16	18,94	2,08	17,39	10,87	0,62

Chapitre III : Résultats et interprétations

III-3-3 Coefficient d'absorption d'eau

Le départ de l'eau au cours du curage des éprouvettes provoque une perte de poids avec

apparition des pores rempli d'air et qui sont remplacées par l'eau lorsque le matériau est immergé dans l'eau. En observant le tableau 8, nous constatons que cet essai ne caractérise que les éprouvettes stabilisées au ciment. Ce coefficient d'absorption d'eau diminue en général avec l'augmentation du ciment CPJ 35 (fig. 11) formant des hydrates volumineux qui occupent les pores et diminuent ainsi la qualité et la dimension des pores dans le matériau stabilisé. Nous constatons que la stabilisation de ces matériaux de surface à 2 et 4% de ciment donne des éprouvettes très sensibles à l'immersion. A 2% par exemple, l'éprouvette se désagrège complètement mais à 4%, cette désagrégation n'est pas totale. Ce fait serait du à une granulométrie grossière de cet ensemble, et à la nature des particules fines qui demeurent en faible quantité malgré leur plasticité.

III-3-4 Résultat de rupture à la traction par flexion des éprouvettes

L'essai de traction a pour objet d'étudier la déformation et la rupture d'une éprouvette

soumise à des sollicitations axiales de sens opposés et d'intensité variable. Le tableau 8 donne les résultats moyens des éprouvettes après 28 jours de conservation. La résistance à la traction augmente avec le taux de stabilisation (fig. 12), soit óf > 0,5 MPa pour les briques stabilisées au ciment óf = 0,5 MPa pour les briques simples. D'après Rigassi (1992), la résistance à la flexion minimale pour un bloc nécessaire à la construction est d'environ 3.3 kg/cm². Ainsi donc, les valeurs de résistance à la flexion obtenues sur nos éprouvettes étant supérieur à 3.3 kg/cm², nous pouvons dire que les blocs fabriqués à partir des sols de Batié se prêtent bien à la construction quelque soit la taux de stabilisation.

III-3-5 Résistance à l'écrasement

La descente des charges pour des bâtiments de plain-pied est d'environ 1 à 2 bars, avec

un coefficient de sécurité de 20 à 30. Pour la plupart des normes, 20 à 25 bars donnent une bonne marge de sécurité, et lorsque la fabrication des briques est bien contrôlée, 10 à 15 bars sont un minimum absolu garantissant une bonne résistance (Houben, 1989).

Le tableau 8 montre que la valeur moyenne de résistance à la compression sèche est d'environ 7,94 MPa pour les BTC non stabilisées ; 8,22 MPa à 18,89 MPa pour les BTCS au ciment CPJ 35.

Chapitre III : Résultats et interprétations

Dans l'ensemble, ces valeurs augmentent avec l'ajout du ciment (18,89 pour S12%, fig. 13). D'après Houben (1989), une résistance de 10 ou 15 bar correspond à un minimum de garantie dans la construction. Dans notre étude, les valeurs de résistance à la compression obtenues sont largement supérieures à cette résistance minimale, ce qui montre que les blocs obtenus à partir de ces matériaux de Batié peuvent être utilisés dans la construction quelque soit le taux de stabilisation. D'après les normes (CDI, 1996) nos blocs présentent des valeurs de compression sèche superieur à 10 kg/cm², ce qui fait qu'ils ne peuvent pas être considérés comme des blocs de faibles résistances. Ces briques peuvent servir de construction des habitats à 1 ou 2 niveaux puisque leurs valeurs de ócs sont supérieures 55 kg/cm².

Lorsque nous observons les valeurs de compression humide, l'on peut constater l'écart existant entre ces valeurs de compression humide et compression sèche. Cet écart est plus ou moins grand (ó_ch<50% ócs pour un taux < 8%), ce qui veut dire que certaines particules ne sont pas stabilisées pour un taux de stabilisation inférieur à 8%. Néanmoins, ces valeurs restent supérieures à 20 kg/cm², ce qui montre que ces blocs peuvent être utilisés entièrement dans une construction.

III-3-6 Coefficient de ramollissement (Kram)

Ce coefficient s'obtient en faisant le rapport de la résistance à la compression humide sur la résistance à la compression sèche. Il caractérise la résistance à l'eau d'un matériau. En observant le tableau 3, nous constatons que les valeurs du coefficient de ramollissement des briques stabilisées au ciment sont en majorité < 0,8. Nous pouvons donc conclure, en accord avec Komar (1978), que les briques issues des produits d'altération des granites de Batié, surtout celles du niveau supérieur, sont peu résistantes à l'eau pour un taux de stabilisation au ciment inférieur à 12%.

III-4 CORRELATION ENTRE LES PARAMETRES GEOTECHNIQUES ET LES COMPORTEMENTS MECANIQUES DES BTC DERIVEES

Pour les constructions en terre, il est intéressant préalablement à l'exécution, de procéder à une étude géotechnique qui aura pour but :

D'optimiser les paramètres de moulage-démoulage (teneur en eau, densité sèche, dosage du stabilisant) ;

Chapitre III : Résultats et interprétations

D'étudier les caractéristiques physico-mécaniques des produits obtenus (tenue à l'eau, résistance à la compression, etc...).

Ces terres doivent avoir certaines caractéristiques fondamentales parmi lesquelles : la cohésion (présence d'argile de bonne qualité en quantité suffisante, qui vont lier tous les éléments entre eux), la plasticité (aptitude à la déformation du matériau sans fissuration), la compressibilité (capacité à se densifier lors du compactage), la granulométrie (bonne représentation de toutes les fractions d'éléments, de manière à ce qu'ils s'organisent entre eux sans laisser de vides). Le paramètre primordial qui détermine la qualité de la brique reste la nature de la terre stabilisée. Le sol étant un matériau très complexe, la prévision rend difficile

La caractérisation des matériaux de Batié et les tests mécaniques sur les éprouvettes montrent que le comportement des BTC dépend de la granulométrie et de la nature du matériau utilisé. Les produits d'altération du niveau supérieur constitués en majorité de sables grossiers, donnent des briques ayant de bonnes performances mécaniques. Les particules fines de cet ensemble sont plastiques et cohésives, cette plasticité pourrait avoir un effet négatif sur le comportement des briques lorsque le taux de stabilisation est faible (exemple à 4%). D'après Gresillon (1979), plus la terre est composée d'éléments fins, plus il faudra de ciment pour lier les particules entre eux, l'eau en se séchant crée des vides. Pour que l'action du liant soit efficace, à des dosages qui ne soient pas prohibitifs, sur le plan économique, le matériau ne sera pas ou peu plastique (IP <12%). La teneur en fines sera également limitée (< 25%). Mais, à l'inverse, un excès de fines ou de plasticité rendra le matériau trop sensible à l'eau, ne permettra pas une bonne dispersion du liant et nécessitera des dosages en liant trop importants. Cette excessivité entraîne la formation de nodules au malaxage, ces nodules sont d'autant plus nombreux que la plasticité ou la teneur en fine est élevée. A ces deux facteurs, s'ajoute la valeur de la teneur en eau qui lorsqu'elle est en excès, vient accentuer le phénomène. Dans ces conditions, le traitement perd de son efficacité puisqu'une partie importante du matériau n'est pas soumise à son action et de ce fait reste sensible aux variations de teneur en eau (sauf si le dosage en ciment st trop important et bloque ces nodules non traitées dans une matrice très rigide).

Notre étude ne nous a permis que de dégager les tendances en ce qui concerne l'influence des paramètres géotechniques sur l'aptitude à la stabilisation d'un sol.

Chapitre III : Résultats et interprétations

III-5 INTERET DE LA STABILISATION DES PRODUITS D'ALTERATION DES GRANITES DE BATIE

Suivant l'usage que l'on va faire des briques, il peut être utile, voire nécessaire de les stabiliser. Une brique de terre compressée non stabilisée a de très bonnes propriétés d'isolation thermiques et une résistance suffisante à la compression pour pouvoir être utilisée telle quelle dans la construction. Mais au contact de l'eau, ses caractéristiques mécaniques se réduisent. La présence d'argile dans le sable favorise d'une façon générale le phénomène de retrait hydraulique et peu conduire à une fissuration importante. La stabilisation permet à la terre de résister aux phénomènes physico-chimiques (action des animaux, pluie, vent, etc...). Par ailleurs, la cuisson des briques de terre à base d'argile consomme beaucoup d'énergie et rend le coût de la production élevé. L'acquisition des combustibles et la quantité des gaz dégagés lors de la cuisson entraînent des dégâts sur l'environnement. Pour résoudre cela, la stabilisation due aux liants ayant des effets négligeables sur l'écosystème permet de réduire les pertes en énergie et le coût de la production en transformant la terre crue en béton de terre stabilisée. La terre stabilisée n'a pas la rigidité du béton, elle est plus flexible mais elle l'est moins qu'avant la stabilisation n'ait lié. La présence dans le sol des éléments fins tels que l'argile entraîne une certaine cohésion qui permet l'économie du ciment (Houben, 1989).

A Batié, lorsque l'on veut construire en terre, l'idéal serait d'incorporer à la terre, un stabilisant chimique avant sa compression, car vu la granularité, la plasticité de ces sols, il n'est pas sûr que la stabilisation mécanique soit la solution à toutes les contraintes, il en est de même de la densification par gradation (amélioration de la texture), car ce dernier nécessite trop d'énergie, que ce soit par tamisage comme par ajout de matériaux. Le liant que nous avons choisi est le ciment CPJ 35 pour des raisons de délais (28 jours) pour réaliser les tests sur les briques, et aussi pour des raisons de coût (100Fcfa/kg) et d'accessibilité. La stabilisation au ciment rend le processus de ré humidification de l'argile difficile. Par contre, le ciment imperméabilise les briques qui perdent, de ce fait, leurs propriétés d'isolation thermiques.

D'après Gresillon (1979), les performances des briques sont d'autant meilleures que la quantité de ciment mélangée est forte. Un bon traitement au ciment permet d'obtenir des éprouvettes ayant une bonne tenue à l'eau. La stabilisation améliore la résistance à la compression et la tenue des angles des briques à l'abrasion et aux chocs. Aucun bloc non stabilisé ne supporte l'immersion, il faut incorporer un minimum de ciment pour que le bloc résiste à l'immersion. Ce minimum varie suivant les terres, il est d'autant plus fort que la terre est plus plastique. Nos matériaux de l'ensemble supérieur présentent un minimum de 6%,

Chapitre III : Résultats et interprétations

puisque à ce pourcentage, l'éprouvette immergée reste intact alors qu'à 2 et 4%, la désagrégation de l'éprouvette a lieu.

Conclusion

Au terme de ce chapitre, il ressort que les propriétés mécaniques des briques dépendent des propriétés géotechniques des matériaux utilisés. Les produits d'altération des granites de Batié que nous avons utilisé pour la confection de nos briques sont des sables graveleux avec peu d'argile et de plasticité forte issus du niveau supérieur du profil. Les caractéristiques des briques (densité apparente, retrait linéaire, taux d'absorption d'eau, résistance à l'écrasement) dérivées de ces matériaux de surface présentent de bonnes caractéristiques mécaniques, et ces briques peuvent être utilisées dans des constructions a 1 ou 2 niveaux. La stabilisation à 8 ? 2% de ciment améliore la durabilité des briques nécessaire à la construction locale. Cette durabilité se juge en termes de résistance à l'environnement bioclimatique (pluies, vents, etc.) et aux agents d'utilisation (actions des habitants, animaux).

CONCLUSION GENERALE

L'objectif de ce travail était de caractériser et de juger le comportement des sols du niveau supérieur issus de l'altération des granites de Batié dans la fabrication des briques de terre crues. Les essais physiques ont été effectués tant sur nos matériaux (granulométrie, limites d'Atterberg, etc.) que sur les briques fabriquées (retrait linéaire, absorption d'eau, résistance à la flexion et compression).

Les essais physiques de laboratoire nous ont permis de déterminer que ces matériaux de Batié sont composés de sables grossiers, de sables fins et de particules fines. Ce niveau supérieur est sablo-graveleux avec peu d'argile de classe A-2-7.

Les essais de caractérisation des BTC montrent que l'évolution du taux d'absorption d'eau, de retrait linéaire diminue avec l'ajout du ciment, alors que l'évolution de la flexion et de la compression augmente. Ceci serait dû au fait que ces matériaux de l'ensemble supérieur utilisés par la population locale pour leur habitat sont constitués d'une grande proportion de grains grossiers.

Au cours de notre étude, il ressort que les sols de Batié peuvent se prêter à la fabrication des briques de terre. Mais, présentent de bonnes qualités lorsqu'ils sont stabilisés. Le problème que posent ces matériaux, est leur durabilité, c'est-à-dire leur résistance aux intempéries lorsqu'ils sont utilisés pour la construction. Il ressort de notre étude que ce problème pourrait trouver une solution dans la stabilisation au ciment à 8 ? 2%. Les propriétés des matériaux tels la granulométrie et les limites de consistance pourraient jouer un grand rôle sur les propriétés mécaniques des briques comprimées issues de ces matériaux.

Notre étude n'étant à l'instant que préliminaire, il est important à l'avenir qu'après avoir mis en évidence la texture d'une terre, de connaître la minéralogie de la fraction fine afin de situer la stabilité de la terre et sa cohésion. Cette connaissance de la minéralogie définit le mode de formation de la terre, et est indispensable quand il est prévu de stabiliser la terre (réactions physico-chimiques des minéraux). Nous voyons donc que les résultats ainsi présentés devront être, non seulement complétés par les analyses géochimiques (ATD, DRX etc..), mais également approfondies en étendant les domaines d'études et d'applications de ces produits sablo-argileux dans le génie civil.

Annexes

BIBLIOGRAPHIE

BIDJOCKA , C., TUSSET, J., MESSI, A., PERRA, J. (1993). Etude et évaluation de l'activité pouzzolanique de Djoungo (Cameroun), Ann. Fac. Sci. H.S.E. Chimie, Sciences de la Terre. Univ. Yaoundé I, pp. 134-145.

BLOT, A. (1990). L'altération climatique des massifs granitiques de sénégal. Trav. et doc. de l'ORSTOM, Paris, N° 14, 246 p.

CHAUVEL, A., PEDRO, G. (1967). Considération sur l'analyse granulométrique et le problème de la constitution minéralogique élémentaire de certains sols tropicaux. Nécessité et limite de la déferrification. C.R.Acad. Sci., 264, 17, pp 2089 -2092.

C.D.I. CRATerre. (1996). Normes Nationales régionales ou Internationales. Blocs de terre comprimée. Série technologique N°11. 110 p.

COLLAS, J., HAVARD, M. (1982). Guide de géotechnique, lexique et essai. ed Eryolles, 130p.

COSTET, J., SANGLERAT, G. (1969). Cours pratique de mécanique des sols. Dunod ed, paris 599p.

DAOT, P., HAYS, A., HOUBEN, H., MATUR, S., VITOUX, F. (1991). Construction en terre par le CRATerre, Edition Parenthèses, 305p.

DOGMO, J. L. (1982). Le dynamisme Bamiléké (Cameroun).Volume I: la maîtrise de l'espace agraire. Ouvrage publié avec le concours de la France (Ministère des Universités) D. Inv. Yaoundé, MINEDUC, DGRST. Imprimé au CEPER-Ydé. 424 p.

EKODECK, G. E. (1984). Altération des roches du sud Cameroun et ses aspects géotechniques. Thèse Doctorat d'Etat univ. Ydé 350p

EKODECK, G. E., KAMGANG KABEYENE BEYALA, V. (2002). L'Altérologie Normative et ses Applications. Collection connaissances, presses universitaires de Yaoundé, 231p.

FEUGUENG, J. (2001). Rapport d'activités annuelles du poste agricole de Batié. Exercice budgétaire 2000/2001. 70 p.

GRESILLON, J. M., HERTER, P. (1979). Quelques aspects de la tenue des ouvrages en terre et de leur amélioration : aptitude des terres à la stabilisation au ciment E.I.E.R 56p

HOUBEN, H., GUIILLARD, H. (1989). Traité de construction en terre, Edition Parenthèses, Vol. 1, 349 p.

Annexes

HOUBEN, H., GUIILLARD, H. (1994). Traité de construction en terre, EAG, CRATerre, Intermediate Technology Publication, vol 1 pp2-142

KWEKAM, M., TALLA, V. (1986). Etude de la pétrologie structurale du granite de Batié. (Secteur occidental). Mém Maît. Univ de Yaoundé 93 p.

LABORATOIRE NATIONAL DE GENIE CIVIL (labogenie), (1986). Etude et contrôle des matériaux de construction : mode opératoire des essais. Doc ydé 198p

LETOUZEY, R. (1985). Notice explicative de la carte phytogéographique du Cameroun au 1/500.000. Institut de carte internationale de la végétation Toulouse, France, Fac. Sc. 3 et 4, pp. 50-52.

MAMBA MPELE (1993). Fiche technique sur les matières premières utilisables en construction en terre. ENSP, 20 p. In Journal of Cameroon on building materials, Vol. 1, n° 2, 1997, pp. 20-25.

MANUEL SUR LES ROUTES DANS LES ZONES TROPICALES ET DESERTIQUES (1991); Etudes techniques et construction, coll BCEOM, CEBTP tome II

NZENTI, J. P., BARBEY, P., JEGOUZO, P., MOREAU, C. (1984). Un nouvel exemple de ceinture granulotique dans une chaîne protérozoïque de collision : les migmatites de Yaoundé au Cameroun C. R. Acad. Sci, Paris, 299, pp. 1097-1195.

NZEUKOU NZEUGANG, A. (2002). Organisations et intérêts géotechniques des granites de Batié (Ouest-Cameroun). Mém. Maîtrise Univ. de Dschang, 58 p.

PHILIPONNAT, G., HUBERT, B. (1998). Fondation et ouvrages en terre ; Ed Eryolles, 547p

OLIVRY, J. C. (1986). Fleuves et rivières du Cameroun. Collection monographie hydrologie, ORSTOM. Paris, 733 p.

RIGASSI, V. (1992). Formation, lancement de la production des blocs de terre comprimés et préparation à la construction de six logements économiques à la Cité Verte de Yaoundé. Rapport final projet DP/CMR/86/020. ONUDI, 87 p.

ROBITAILLE, V., TREMBLAY, D. (1997). Mécanique des sols (théorie et pratique). Modulo ed. Québec - Canada, 652 p.

SIKALI, F., MIR-EMARATI, D. (1986). Utilisation des latérites en technique routière au cameroun. Acte de séminaire régional sur les latérites ; Douala-Cameroun, pp 277-288.

Annexes

STULLZ R., MUKERJI, K. (1993). Appropriate building materials. A catalogue of potential solutions. Third Revised Edition 434p

SUCHEL, J. P. (1972). La répartition des pluies et les régimes pluviométriques au Cameroun. Trav. et doc. de Géo. tropic 5 : CEGT, 287 p.

TALLA, V. (1995). Le massif granitique panafricain de Batié (Ouest-Cameroun) : pétrologie-pétrostructurale- géochimie-Thèse Doct. 3^e cycle Univ de Yaoundé I, 147 p

TCHAMBA, A. B. (2002). Etude de la stabilisation de quelques terres latéritiques au ciment CPJ35 et au mélange chaux-ciment CPJ35. Mém D.E.A Univ. Yaoundé, I 69 p

TCHINDJANG, M. (2001). L'industrie minière artisanale d'exploitation de sable dans les altérites du granites panafricain de Batié, cameroun. ( laboratoire de géomorphologie, univ de ydé 1) in reading in géography. Ed. Unique printers Bamenda pp83-102

ZAMBOUE, P. (1992). Brique de terre stabilisée. Etude comparée des essais de laboratoire et de terrain. Mém. Dipl. Ing. De conception genie civil ENSP ydé 86p

Annexes

Tableau 2 : Résultats de l'essai granulométrique par tamisage et sédimentométrie

Tableau 3 : Appellation des sols selon la proportion des types de matériaux (d'après Robitaille et Tremblay, 1997)

Tableau 4 : préfixes et suffixes des symboles de groupe du système U.S.C.S (d'après Robitaille et Tremblay, 1997)

Annexes

granulométriques

des

sols

pour

briques

terre

(Dao

Figure 7d: Fuseaux granulométriques des sols pour briques de terre(ORAN,1996)

Annexes

Tableau 9 : Essai de caractérisation des éprouvettes de l'ensemble supérieur (S1)

Population d'éprouvettes		0%			6%			8%			10%			12%
Masse après confection Mh (g)		108,651	105,680	107.962	118,018	126,759	128,426	123.036	116.429	119,074	119,076	119,338	120,179	120,647	117,019	114,078
Masse après 28 j Ms (g)		97,222	94,289	96.824	107,961	117.026	117,093	114.009	110.942	112,474	110,027	114,115	114,106	116,288	113,451	102,950
Masse après 28 j à 105°C M'_s (g)		-	-	-	97,346	106.206	107.346	101.846	98.970	99,326	98,112	102,106	103,078	102,229	98,440	92,712
Masse (M'_s) immergé dans l'eau M'h (g)		-	-	-	118,104	127.357	128.921	121.789	117.926	120,141	116,597	120,195	121,522	121,232	116,454	109,225
Longueur après fabrication L (mm)		80,200	80,200	79.500	80.300	80.200	80.400	80.2	80.200	80,200	80,200	80,200	80,200	80,200	79,900	80,300
Largeur après fabrication l (mm)		42,000	41,500	41.900	42.000	42.000	41.800	42.4	42.300	41,800	41,800	42,200	42,600	41,700	42,300	42,000
Epaisseur après fabrication h (mm)		16,800	16,200	16.800	18.100	19.200	19.300	18.4	17,600	18,400	18,100	17,800	18,200	18,500	17,700	16,500
Longueur après 28j	L0 (mm)	79,500	79,400	79.500	79.900	80.000	79.900	80.1	80,000	79,800	80,100	80,100	80,100	80,200	79,800	79,200
	L1 (mm)	79,500	79,400	79.600	79.700	79.700	-	79.8	80,000	-	80,100	80,000	-	79,800	80,500	-
	L2 (mm)	-	-	-	79.800	79.500	-	79.8	79,900	-	79,700	80,000	-	79,900	80,000	-
Largeur après 28 j	l ₀ (mm)	41,400	41,800	41.600	42.000	41.900	41,700	41.8	41,800	-	41,700	42,000	-	41,700	42,000	41,900
	l1(mm)	41,300	41,400	41.800	41.700	41.700	-	41.7	42,000	-	41,900	41,900	-	41,800	42,000	-
	l2(mm)	-	-	-	41.800	41.600	-	41.7	41,800	-	41,700	42,000	-	41,700	41,900	-
Epaisseur après 28j	ho (mm)	19,600	17,500	19.000	18.300	17.600	-	19.3	17,200	-	16,700	18,500	-	19,300	17,700	-
Epaisseur après 28j	h1(mm)	16,900	16,600	17.000	18.000	19.100	19.300	18.3	17,500	18,200	18,000	17,700	18,100	18,300	17,600	16,600
Force de flexion Ff (KN)		-	72,600	59.800	153.800	136.700	-	183.7	192,300	-	192,300	213,600	-	299,100	277,700	-
Force de compression (KN)	Sèche Fcs	24,000	23,00	30,000	36,000	37,000	-	50	53,000	-	58,000	52,000	-	57,000	70,000	-
Force de compression (KN)	Humide Fch	-	-	-	17,000	18,000	-	22	24,000	-	32,000	25,000	-	36,000	34,000	-
Résistance à la flexion (Mpa) óf		-	0,590	0.460	1.140	1.100	-	1.23	1,630	-	1,730	1,560	-	2,020	2,2100	-
Résistance à la compression (Mpa)	Sèche ócs	7,300	7,600	9.020	10.830	11.130	-	15.02	15,770	-	17,280	15,510	-	17,080	20,700	-
Résistance à la compression (Mpa)	Humide óch	-	-	-	5.090	5.440	-	6..61	7,180	-	9,620	7,440	-	10,800	10,400	-
Retrait linéaire (%) R		+0,880	+1,000	+0,880	+0.370	+0.250	+0.620	+0.25	+0,250	+0,500	+0,250	+0,120	+0,250	+0,000	+0,500	+0,120
Coefficient d'absorption d'eau (%) ABS		-	-	-	21.300	19.900	20.090	19.58	19,150	20,950	18,840	17,710	17,890	18,580	18,290	17,810
Densité apparente	Humide ãh	1,920	1,960	1.910	1.930	1.960	1.980	1.96	1,950	1,930	1,960	1,9800	1,930	1,950	1,950	2,050
	Sèche ãs	1,730	1,720	1.720	1.790	1.830	1.820	1.85	1,880	1,850	1,830	1,9100	1,870	1,900	1,930	1,850

Annexes

Tableau 10 : Essai de caractérisation des éprouvettes de l'ensemble supérieur (S2)

Population d'éprouvettes		0%			6%			8%			10%			12%
Masse après confection Mh (g)		117.919	110.539	102.410	112,320	117,084	128,433	129.069	120,048	116,386	135,308	109.472	112.813	112.514	101.905	115.624
Masse après 28 j Ms (g)		91.199	99,427	94.893	110,942	109,020	122,046	116,052	112,426	108,521	112,118	94.851	108.314	106.078	95.401	105.740
Masse après 28 j à 105°C M's (g)		-	-	-	83.750	98,400	108.670	112,381	102.814	96.547	124.854	101.021	103.104	97.901	84.846	96.673
Masse (M's) immergé dans l'eau M'h (g)		-	-	-	100.010	116,480	130,604	129.183	124.222	115.942	133.372	119.339	122.415	113.460	100,336	112.810
Longueur après fabrication L (mm)		80,200	80.300	80.200	80.200	80,200	80.200	80.200	80.500	80.200	80.200	80.200	80.200	80.300	80.300	80.400
Largeur après fabrication l (mm)		42.100	42.200	42.000	42,200	42.400	41.900	42.000	42.000	41.900	42.000	42.000	42,900	42.100	41.900	42.000
Epaisseur après fabrication h (mm)		18.100	17.100	16.500	17,800	17.300	19.500	19.500	18.000	17.700	19.500	15.800	18.700	17.000	15.300	16.800
Longueur après 28j	L0 (mm)	79,500	79,500	79.600	79,900	80.000	80.100	79,900	80.400	80.000	79,100	80.300	80.300	80.300	80.100	80.500
	L1 (mm)	80.200	80.000	-	78,900	80.400	-	78,700	80.500	-	80.100	80.300	-	80.500	80.300	-
	L2 (mm)	-	-	-	80.000	80.000	-	80,500	80.600	-	80.100	80.500	-	80.400	80.500	-
Largeur après 28 j	l ₀ (mm)	41.800	41.800	41.800	41.800	41.900	42.000	41.800	42.000	41.900	41.900	42.000	42.000	42.000	41.700	42.000
	l1(mm)	41.900	41.900	17.200	42.200	42.100	-	40.200	42.100	-	41,900	41.900	-	42.100	42.000	-
	l2(mm)	-	-	16.200	41.700	41.800	-	42.900	42.200	-	41.900	42.200	-	41.800	42.100	-
Epaisseur après 28j	ho (mm)	17.500	19.000	17.000	-	17.400	17.800	-	16.500	17.900	-	17.000	17,000	-	17.500	16.600
Epaisseur après 28j	h1(mm)	16.000	17.000	-	17, ;500	17.300	19.400	19.300	17.900	17.500	17.000	15.100	18.000	16.900	15.200	16.700
Force de flexion Ff (KN)		-	17.000	-	-	149.500	192.300	-	128.200	213.600	-	192,300	188,500	-	252.100	260,.500
Force de compression (KN)	Sèche Fcs	24.000	24.000	-	39,000	34,000	-	41,000	38,000	-	52,000	42,000	46,000	59,000	58,000	46,000
Force de compression (KN)	Humide Fch	-	-	-	28,220	17,000	-	21,000	30,000	-	27,000	37,000	-	35,000	38,000	-
Résistance à la flexion (Mpa) óf		0,580	0.450	0,410	-	1.230	1.510	-	1,170	1.670	-	1,650	1,620	-	2.070	2.630
Résistance à la compression (Mpa)	Sèche ócs	7.160	4.170	-	12,480	10.340	-	13.210	15,170	-	15,750	13.800	-	17,590	17,090	-
Résistance à la compression (Mpa)	Humide óch	-	-	-	6,390	5.080	-	5.680	8.820	-	7.740	10.940	-	10,570	11.370	-
Retrait linéaire (%) R		+0,880	+0.100	+0,750	+0.370	+0.250	+0.120	+0.500	+0.120	+0.250	+0,240	+0.120	+0.120	+0.120	+0.240	+0.120
Coefficient d'absorption d'eau (%) ABS		-	-	-	19.400	18,320	20,480	19,690	17.930	20.080	18,400	18.130	18.720	18,900	18.250	16.690
Densité apparente	Humide ãh	1.930	1.910	-	1.980	1.990	1.960	1.980	1.980	1.940	2.060	2.060	1.790	1.960	1.980	2.040
	Sèche ã_s	1.730	1.760	-	1.880	1.880	1.870	1.800	1.870	1.850	1.970	1.850	1.780	1.860	1.860	1.860

Annexes

Tableau 11 : Essai de caractérisation des éprouvettes de l'ensemble supérieur (S1 et S2)

Population d'éprouvettes		2% (S1)		4% (S1)		2% (S2)		4% (S2)
Masse après confection Mh (g)		111,492	112,913	113,461	113,631	112.510	119.194	113.992	121.310
Masse après 28 j Ms (g)		108,081	106,144	109,675	110.631	106.008	115.503	91.004	114.426
Masse après 28 j à 105°C M's (g)		-	-	126,443	119,224	-	-	102.460	103.473
Masse (M's) immergé dans l'eau M'h (g)		-	-	159,337	146,708	-	-	121.079	126.737
Longueur après fabrication L (mm)		79,800	80.120	80.100	79,900	80.380	80.200	80.500	80.260
Largeur après fabrication l (mm)		41,800	41,700	41.900	41,700	41.200	41.800	42.100	41.900
Epaisseur après fabrication h (mm)		17,500	17.000	17,400	17.500	17.700	18.000	18.300	18.500
Longueur après 28j	L0 (mm)	79,650	79,820	80.100	79,900	80.000	80.300	80.300	80.000
	L1 (mm)	80,100	79,500	80.000	80.100	80.300	80.000	80.500	80.200
	L2 (mm)	79,500	-	80.000	-	-	80.000	-	80.200
Largeur après 28 j	l ₀ (mm)	41,800	41.700	41.800	41.700	42.000	41.900	41.900	41.800
	l1(mm)	41,800	42,000	41,900	41.700	41.100	42.100	41.900	42.100
	l2(mm)	41,700	-	41.900	-	-	41.800	-	41.800
Epaisseur après 28j	ho (mm)	17.500	17.600	17,900	17.900	19.600	18.400	14.700	18.300
Epaisseur après 28j	h1(mm)	17,500	17.500	16,800	17.200	17.600	18.100	18.200	18.300
Force de flexion Ff (KN)		12,000	14,000	15,000	16,000	15.000	12.000	20.000	35.000
Force de compression (KN)	Sèche Fcs	32,00	30,000	33,000	38,000	30.000	27.000	14.000	15.000
Force de compression (KN)	Humide Fch	8,000	-	14,000	12,000	-	10.000	-	19.000
Résistance à la flexion (Mpa) cif		0,980	1.030	1,070	1.260	0.950	0.850	0.970	1.120
Résistance à la compression (Mpa)	Sèche ócs	9,550	8.900	9,840	11,370	18.550	27.900	8.300	8.580
Résistance à la compression (Mpa)	Humide óch	2,410	-	4,170	-	-	2.990	-	5.600
Retrait linéaire (%) R		+0,31	+0.370	+0.250	+0.370	0.470	+0.120	+0.240	+0.330
Coefficient d'absorption d'eau (%) ABS		-	-	26,490	26,490	-	-	18.170	22.580
Densité apparente	Humide ãh	1,900	1.970	1,940	1.940	1.920	1.960	1.940	1.960
	Sèche ã_s	1,870	1.820	1,930	1.840	1.780	1.890	1.840	1.870

Caractérisation des produits d'altération granitique en vue de leur usage dans la fabrication des briques de terre crue. Cas des sols de Batié (ouest-Cameroun)

CARACTERISATION DES PRODUITSD'ALTERATION GRANITIQUE EN VUE DE LEURUSAGE DANS LA FABRICATION DES BRIQUESDE TERRE CRUE :Cas des sols de Batié (Ouest-Cameroun)

Table des matières

III-2 UTILISATION DE SES MATÉRIAUX POUR LA FABRICATION DES BRIQUES DE

III-4 CORRELATION ENTRE LES PARAMETRES GEOTECHNIQUES ET LES

LISTE DES TABLEAUX

LISTE DES FIGURES

DEDICACE

REMERCIEMENTS

RESUME

ABSTRACT

INTRODUCTION GENERALE

Chapitre I : GENERALITES

I.1.1- Situation géographique

I-1-2- Climat

Chapitre I : Généralités

Chapitre I : Généralités

I-1-3- Géomorphologie et correspondances lithologiques

Chapitre I : Généralités

Chapitre I : Généralités

Chapitre I : Généralités

Chapitre I : Généralités

Chapitre I : Généralités

I-1-4- Hydrographie

I-1-5- Sols, végétation et faune

I-1.6- Activités humaines et économiques

Chapitre I : Généralités

Chapitre I : Généralités

I-1-7- Les voies de communication

Chapitre I : Généralités

I-2-2- Aperçu sur la désagrégation des granites et l'altération des minéraux

Chapitre I : Généralités

I-2-3- Géotechnique des altérites

Chapitre I : Généralités

I-2-4- Matières premières pour briques de terre

Chapitre I : Généralités

Chapitre I : Généralités

Chapitre I : Généralités

I-2-5 Caractéristiques d'un sol destiné à la stabilisation au ciment

CONCLUSION

Chapitre I : Généralités

Chapitre II : MATERIELS ET METHODES D'ETUDE

II-1 TRAVAUX SUR LE TERRAIN

II-1-1-Connaissance du terrain

II-1-2 Prise d'échantillons

Chapitre II : Matériels et méthodes d'étude

Chapitre II : Matériels et méthodes d'étude

II-2 TRAVAUX EN LABORATOIRE

II-2-1 Caractéristiques physiques des matériaux de Batié

II-2-1-1 Densimétrie

Chapitre II : Matériels et méthodes d'étude

Chapitre II : Matériels et méthodes d'étude

Chapitre II : Matériels et méthodes d'étude

II-2-1-2 Analyse granulométrique complète (NFP 94-056)

Chapitre II : Matériels et méthodes d'étude

II-2-1-3 Limites d'Atterberg (NFP 94-091)

Chapitre II : Matériels et méthodes d'étude

II-2-1-4 Essai Proctor (NFP94-093)

Chapitre II : Matériels et méthodes d'étude

II-2-2 Confection des éprouvettes

Chapitre II : Matériels et méthodes d'étude

II-2-3 Mesure des grandeurs physiques sur les éprouvettes

II-2-3-1 Absorption d'eau (ARS680)

II-2-3-2 Retrait linéaire relatif (ARS681)

Chapitre II : Matériels et méthodes d'étude

II-2-3-3 Densité humide apparente (ARS670)

II-2-3-4 Densité sèche apparente (ãd) (ARS670)

II-2-3-5 Essai de rupture à la traction par flexion (NFP15-451)

Chapitre II : Matériels et méthodes d'étude

II-2-3-6 Essai de compression (NPF18-592)

Chapitre II : Matériels et méthodes d'étude

Chapitre II : Matériels et méthodes d'étude

II-3 CLASSIFICATION GEOTECHNIQUE DES SOLS

II-3-1.Classification unifiée (U.S.C.S)

II -3-2.Classification A.A.S.H.T.O ou H.R.B.

Chapitre II : Matériels et méthodes d'étude

Conclusion

Chapitre III : RESULTATS ET INTERPRETATIONS

III-1 CARACTERISATION DES SOLS SUR GRANITE A BATIE

III-1-1 Caractéristiques des matériaux

CARACTERISATION DES PRODUITS
D'ALTERATION GRANITIQUE EN VUE DE LEUR
USAGE DANS LA FABRICATION DES BRIQUES
DE TERRE CRUE :
Cas des sols de Batié (Ouest-Cameroun)