Etude du modèle mécaniste dit à quatre (4) flux proposée par Yeoh et al (2008) pour la prédiction du transfert de chaleur dans la région d'ébullition sous saturée.

Chapitre V

Résultats obtenus et discutions

5.1. Cotes des différents régimes d'ébullitions:

5.1.1. Influences de la vitesse massique de l'écoulement et la densité du flux imposée sur les limites d'ébullition :

Les résultats tabulés ci-après sont calculées pour les conditions d'entrées suivantes :

P =0.13 Mpa, Tin = 80 °K.

L'eau entre avec un sous refroidissement Tsub = T,t - Ti_n= 387.5 - 353 = 33.5 °K

- La configuration d'écoulement est très sensible à la variation de la vitesse massique et la densité de flux imposé (figure 5.2). L'augmentation de la vitesse d'écoulement dans le tube engendre l'intensification de la turbulence, aussi engendre l'expansion de la longueur du régime d'ébullition locale, par contre l'augmentation de la densité du flux thermique favorise l'apparition de l'ébullition a des cotes plus faibles et rétrécie la longueur des régions d'ébullitions.

- A flux imposé élevé et à des faibles vitesses spécifiques d'écoulement, l'ébullition aura lieu a l'entrée du canal et la région monophasique liquide est très réduite (figure 5.1).

Ow = 150 Kw/m^2
G [Kg/s.m^2]	ZNB [m]			ZFDB [m]	Zsc [m]
100	0.619			1.184	3.961
200	0.774			1.480	4.951
300	0.928			1.776	5.941
400	1.083			2.706	6.931
500	1.238			3.696	7.921
600	1.393			4.685	8.911
700	1.547			5.675	9.902
800	1.702			6.665	10.892
900	1.857			7.655	11.882
1000	2.012			8.645	12.872
1100	2.166			9.635	13.862
1200	2.321			10.625	14.852
Ow = 300 Kw/m^2
100	0.345			1.292	3.067
200	0.518			1.365	3.834
300	0.605			1.437	4.600
400	0.691			2.144	5.367
500	0.777			2.910	6.134
600	0.821			2.910	6.134
700	0.864			3.676	6.900
800	0.950			4.442	7.667
900	1.036			5.208	8.434
1000	1.123			6.974	9.201
1100	1.209			7.741	9.967
1200	1.295			8.507	10.734
~~		=	450 Kw/m^2
100	0.247			0.929	2.405
200	0.308			1.261	3.006
300	0.370			1.354	3.607
400	0.432			1.513	4.208
500	0.493			1.787	4.809
600	0.555			2.187	5.411
700	0.617			2.788	6.012
800	0.678			3.388	6.613
900	0.740			3.989	7.214
1000	0.802			4.590	7.815
1100	0.863			5.191	8.417
1200	0.925			5.792	9.018
~~		=	600 Kw/m^2
100	0.195			0.564	2.109
200	0.244			0.829	2.637
300	0.293			1.095	3.164
400	0.342			1.509	3.692
500	0.391			2.002	4.219
600	0.439			2.524	4.746
700	0.488			3.051	5.274
800	0.537			3.577	5.801
900	0.586			4.104	6.328
1000	0.635			4.631	6.856
1100	0.683			5.158	7.383
1200	0.732			5.685	7.911
~~		=	800 Kw/m^2
100	0.155			0.277	1.191
200	0.194			0.322	1.488
300	0.233			0.466	1.786
400	0.272			0.730	2.083
500	0.311			0.834	2.381
600	0.349			1.038	2.679
700	0.388			1.242	2.976
800	0.427			1.485	3.274
900	0.466			1.648	3.572
1000	0.505			1.851	3.869
1100	0.544			2.054	4.167
cPw = 1000 Kw/m^2
100	0.002			0.1906	0.858
200	0.005			0.263	1.072
300	0.009			0.316	1.287
400	0.016			0.417	1.501
500	0.031			0.595	1.716
600	0.043			0.782	1.930
700	0.058			1.069	2.145
800	0.072			1.216	2.359
900	0.087			1.429	2.574
1000	0.101			1.643	2.788
1100	0.116			1.856	3.002
1200	0.129			2.002	3.217

Table 5-1: L'influence des paramètres (G, Ö) sur la configuration des régimes
d'écoulement sous-saturée.

Figure 5.1 : Variations des cotesZ_nb, ZFDB et Z₅ en fonction de flux pariétalck.

Figure 5.2 : Variations des cotesZ_nb , _ZFDB et Z₅ en fonction de vitesse massique

d'écoulement G.