III- PROPOSITIONS DE SOLUTIONS POUR LA REMISE EN MARCHE
DU RÉSEAU BP
Les problèmes recensés 01/ G11%p1tGHGe II'
i/e ei ' 11H<FIGt Ip/lftffl /oit :
Cas 1 : Un débit de gaz BP produit par la
raffinerie supérieure à la capacité de traitement du
réseau BP.
Cas 2 : La température de rosée
du dégazage de 81 B09 est de 30.2°C alors que ce gaz
à une température de 32°C : les lignes de gaz BP
n'étant pas calorifugées le risque de condensation de ce gaz est
élevé.
Pour ce qui concerne le cas 1 :
L'étude des possibilités d'augmentation de la
capacité du réseau BP indique que l'élément
principal l'absorbeur BP 88 C 13 atteint sa limite d'engorgement pour un
débit de gaz supérieur à 7.5 t/h.
On observe des goulots hydrauliques sur la pompe 88PM11A/B,
sur les lignes de DEA 1.5» et DEA 2».Quant' au filtre 88FL11 il
pourra filtrer que 5.8% de la DEA alors qu'il devrait en filtrer au minimum
10%.
La durée de flash des ballons 88B15 et 88B16 est
réduite avec un risque d'entraînement d'hydrocarbure liquide.
Le Tableau 21 montre les inventaires des
modifications à apporter au réseau BP pour augmenter sa
capacité de traitement.
Tableau 21: Inventaire des modifications
proposées
GOULOT GOULOT
EQUIPEMENTS ACTION
HYDRAULIQUE THERMIQUE
88 PM11A/B OUI NON REMPLACER
LIGNE DEA 1.5» OUI NON REMPLACER
LIGNE DEA 2» OUI NON REMPLACER
LIGNE DEA 4» NON NON
LIGNE GAZ 6» NON NON
88B15 NON NON
88B16 NON NON
88B17 NON NON
88 FL 11
FILTRAGE à 5.8% DE
NON AUGMENTER LA
DEA CAPACITE DE FILTRAGE
88 E 11A/B NON NON
88 E 11 NON NON
88EA 11 NON NON
88EA 12 NON NON
88C13 NON NON
88C14 NON NON
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Pour augmenter la capacité du réseau BP de 2.6 t/h
il faudrait donc :
> Remplacer chacune des pompes 88PM11A/B par une pompe de
capacité hydraulique de 90 t/h ou mettre les deux pompes 88PM 11A et
88PM11B en parallèles.
> Remplacer les lignes DEA 1.5» et 2» par des
lignes de 3»
> Augmenter la capacité de filtrage de 88 FL 11
à 10 t/h de solution de DEA à 10%.
Pour le cas 2 :
Il serait souhaitable dans un premier temps de calorifuger les
lignes de gaz BP comme le sont les lignes MP et HP dans le but de
réduire les risques de refroidissement des gaz BP.
D'éviter d'effectuer le dégazage du 81 B 09
seul vers l'absorbeur BP car les simulations sur PRO II montre que : lorsque
celui-ci est mélangé à d'autres dégazages la
température de rosée du mélange est de
25°C ce qui sera difficilement atteint vue que la
température ambiante extérieure moyenne est de
30°C.
On pourrait aussi installer un échangeur dans le but de
réchauffer les gaz BP. Les gaz BP (Température de
30°C et pression de 6 bars) circulant
coté tube et l'amine (Température de 77 °C
et pression de 20 bars) qui devrait alimenter
l'aéroréfrigérant 88EA11 circulant
coté calandre. Une simulation sur PRO II montre que cet échangeur
permettra d'augmenter la température du gaz BP de 30°C
à 45°C.
Les gaz BP auront une température de 45 °C,
très loin de leur température de rosée la plus
élevée qui est de 30°C.
Les caractéristiques de cet échangeur sont en
(Annexe 3).
' Elf l'iP P paat 7elleP IfeI1QP lIFEERI7
Epfe170/311ftISIffial.
Actuellement la somme des débits moyens de
dégazages de 81B07 + 81B09 + 84B04 est de 6.53t/h
avec
> 84 B 04 =0.35t/h
> 81B07 =2.24t/h
> 81B09 =3.94t/h
La capacité du réseau BP étant de
4.827t/h, avant toutes modifications en vue d'augmenter sa
capacité de traitement, je préconiserai d'envoyer les
dégazages de 81B09 vers le ballon B5001 sans traitement comme cela se
fait actuellement.
D'effectuer les dégazages de 84B04 et 81B07 vers le
réseau BP, celui-ci aura donc à traiter en moyenne 2,59 t/h de
gaz.
On pourra aussi installer une vanne contrôlant le
débit de gaz BP vers ce réseau afin de limiter le débit
d'accès de gaz BP à 4,827 t/h capacité maximale de ce
réseau.
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