Memoire Online - Valorisation des géo ressources argileuses de la région de Kinshasa pour améliorer la qualité et la durabilité des matériaux de construction utilisés dans l'habitat périurbain.

Les normes pour les essais de compression et flexion propre à la terre crue sont rares. La plupart de tests de résistance à la compression et à la flexion sont des transpositions d'essais appliqués pour les bétons de ciment. C'est le cas dans notre étude. Les propriétés mécaniques de ces deux matériaux étant complètement différentes, les valeurs de résistance ne sont donc pas toujours intrinsèques au matériau terre : la mesure étant en partie influencée par le dispositif d'essai.

Les courbes de résistance à la flexion et à la compression obtenues à 28 jours (Rf28 et Rc28) sont présentées à l'annexe 6. Le tableau VI.11 présente les valeurs des résistances en flexion et en compression de 4 échantillons. Seuls les échantillons disponibles en plus grande quantité ont été sélectionnés pour ce test.

Les valeurs obtenues par essai pour un même échantillon sont comparables. Ce qui signifie que le test s'est fait dans les mêmes conditions et que les éprouvettes ont été bien réalisées.

Par soucis de lisibilité, le tableau VI.12 reprend les valeurs moyennes de résistance en flexion et compression des différents échantillons et les compare aux différentes valeurs trouvées dans la littérature (Moevus et al. 2012 ; Jiménes et Guerrero, 2007).

		Rf	Rf moyenne par échantillon		Résistance compression	Rc moyenne par éprouvette	Rc moyenne par échantillon
Nsaya 1II*	Nsaya 1II* -1	0,54	0,59	Nsaya 1II* -1A	2,40	2,4	2,58
				Nsaya 1II* -1B	2,61
	Nsaya 1II*-2	0,64		Nsaya 1II* -2A	2,71	2,61
				Nsaya 1II* -2B	2,58
	Nsaya 1II*-M1	0,64	0,64	Nsaya 1II* -M1A	2,74	2,72	2,73
				Nsaya 1II* -M1B	2,70
	Nsaya 1II*-M2	0,64		Nsaya 1II* -M2A	2,80	2,74
				Nsaya 1II* -M2B	2,67
C3 Nsaya 1II*	C3 Nsaya 1II*-1	0,55	0,56	C3 Nsaya 1II*-1A	2,29	2,12	2,33
				C3 Nsaya 1II*-1B	1,95
	C3 Nsaya 1II*-2	0,57		C3 Nsaya 1II*-2A	2,65	2,55
				C3 Nsaya 1II*-2B	2,44
	C3 Nsaya 1II*-M1	0,42	0,40	C3 Nsaya 1II*-M1A	3,61	3,67	4,16
				C3 Nsaya 1II*-M1B	3,72
	C3 Nsaya 1II*-M2	0,38		C3 Nsaya 1II*-M2A	4,37	4,66
				C3 Nsaya 1II*-M2B	4,94
	C3 Nsaya 1II*-Chaux	0,52	0,52	C3 Nsaya 1II*-Chaux-A	1,83	1,83	1,98
				C3 Nsaya 1II*-Chaux-B	2,13	2,13
Cecomaf*	Cecomaf*-1	1,01	1,01	Cecomaf*-1A	3,75	3,81	3,81
				Cecomaf*-1B	3,86
	Cecomaf*-M1	1,04	0,97	Cecomaf*-M1A	3,29	3,42	3,25
				Cecomaf*-M1B	3,54
	Cecomaf*-M2	0,90		Cecomaf*-M2A	2,82	3,08
				Cecomaf*-M2B	3,34
Lutendele2*	Lutendele2*-1	1,33	1,33	Lutendele2*-1A	4,40	4,69	4,69
				Lutendele2*-1B	4,97
	Lutendele2*-M1	0,75	0,75	Lutendele2*-M1A	3,22	3,17	3,14
				Lutendele2*-M1B	3,11
	Lutendele2*-M2	0,75		Lutendele2*-M2A	3,27	3,11
				Lutendele2*-M2B	2,95

Tableau VI.11 : Résistances à la flexion et à la compression. Pour un même échantillon, les essais en flexion ont été réalisés sur 1 ou 2 éprouvettes. D'où le nom de l'échantillon est suivi d'un indice - 1 ou -2 (pour essai 1 et essai 2). Lorsque la lettre M est mise devant le -1 ou le -2, cela signifie que l'échantillon a été mélangé à la chaux (6 %) et à la CBR (6 %). La dénomination C3 Nsaya 1II*-Chaux désigne l'échantillon avec 6 % de chaux et sans CBR. Pour une même éprouvette, l'essai en compression a été réalisé 2 fois, en raison d'un essai par demi-éprouvette (d'où les lettres A et B).

		Nsaya 1II*	C3 Nsaya 1II*	Cecomaf*	Lutendele2*	Normes
						Terre comprimée	Terre moulée	Terre allégée
Rf28	Sans stabilisation	0,59	0,56	1,01	1,33	0,1 à 0,5
	+ 6 CBR % chaux et	0,64	0,40	0,97	0,75
	+ 6 % chaux		0,52
Rc28	Sans stabilisation	2,58	2,33	3,81	4,69	0,4 à 3,0	0,4 à 5,0	< 1,0
	+ 6 % chaux et CBR+	2,73	4,16	3,25	3,14
	6 % chaux		1,98

Pour illustrer un autre effet de la stabilisation sur la terre, la figure VI.4 donne les masses volumiques des échantillons non stabilisés et stabilisés à la chaux et à la CBR.

On observe une diminution de la masse volumique avec la stabilisation. Celle-ci est d'autant plus marquée que l'échantillon non stabilisée avait une densité initiale élevée. La diminution de la masse volumique peut être justifiée par l'occupation des espaces vides par les particules de chaux et de CBR.

La résistance à la compression est la principale propriété mécanique de la terre qui intéresse les bâtisseurs (Houben et Guillaud, 1989). Elle est la seule propriété mécanique qui fait l'objet de fortes exigences réglementaires. Plus la résistance en compression est élevée, plus l'épaisseur des murs pourra être faible pour une hauteur de bâtiment donnée. La résistance à la compression d'une terre mise en oeuvre pour la construction peut varier entre 0,4 et 5 MPa. Pour le pisé, les valeurs sont plus faibles : 0,4 à 3 Mpa. Les paramètres qui améliorent la résistance à la compression de la terre sont : - une densité élevée (Houben et Guillaud, 1989 ; Olivier, 1994 ; Morel et al. 2007 Kouakou et Morel, 2009),

Plusieurs conclusions et hypothèses peuvent être faites sur base des résultats obtenus par l'essai de compression (Fig. VI.5).

(1) Les échantillons non stabilisés Nsaya 1II* et C3 Nsaya 1II* ont des valeurs de Rc28 plus faible sans doute liées à la faible teneur en argile (5 et 6 %). Ils sont adaptés à la construction en terre crue comprimée et moulée selon les normes citées au tableau VI.4. Les échantillons Cecomaf* et Lutendele2* ont une Rc28 plus élevée sans doute liée à une teneur en argile plus importante. Ils sont les mieux adaptés pour la construction en terre moulée.

(2) La stabilisation à la chaux et à la CBR augmente légèrement Rc pour l'échantillon Nsaya 1II*, augmente fortement Rc pour l'échantillon C3 Nsaya 1II*, alors qu'elle diminue plus ou moins fortement Rc pour les 2 autres échantillons. Les raisons de ces comportements variés peuvent être multiples :

- Thompson (1966) a montré qu'une kaolinite ou une montmorillonite étaient plus réactives à la chaux qu'une illite ou une chlorite. Ceci pourrait expliquer la diminution de Rc28 de l'échantillon C3 Lutendele2* plus riche en illite (50 %).

- La matière organique interfère aussi en retardant, voire en empêchant, le déclenchement des réactions pouzzolaniques ; ce qui diminue la résistance du mélange très fortement (Thompson 1966 ; Hebib et Farrel, 2003). La figure VI.6 rend compte de la variation des Rc28 sans et avec stabilisation à la chaux et à la CBR en fonction de la teneur en matière organique. On remarque bien que la stabilisation diminue la résistance en compression des échantillons plus riches en matière organique.

Fig. VI.6 : Influence de la matière organique sur la résistance en compression des échantillons.

- L'augmentation de la résistance des sols traités à la chaux dépend seulement des réactions entre l'argile et la chaux (Thompson, 1966). Elles sont lentes comme le montre la figure VI.7.

L'effet de la CBR et de la chaux se manifeste donc plus tard. On peut donc supposer que la vitesse de la réaction pouzzolanique n'est pas la même pour les différents échantillons. Ce qui se traduit par une Rc28 avec stabilisation faible pour certains échantillons. Il aurait été intéressant de tester la résistance à la compression sur une plus longue période de l'ordre de 2 ou 3 mois.

- Le durcissement du mélange chaux-CBR-sol se fait en formant des liaisons C-S-H et en asséchant l'eau de l'échantillon. Cet asséchement d'eau peut provoquer une fissuration de l'échantillon et diminuer ainsi sa résistance. Il peut être d'autant plus marqué que l'échantillon a une teneur en eau initiale plus élevée. La figure VI.8 montre la variation de la résistance à la compression en fonction de la teneur en eau initiale. Les échantillons à forte teneur en eau initiale voient leur Rc28 diminuer avec la stabilisation.

(3) Le test réalisé sur l'échantillon stabilisé à la chaux uniquement (sans CBR) montre une Rc28 plus faible. On peut en conclure que la stabilisation à la chaux seule n'a pas un effet bénéfique.

La résistance à la flexion est considérée comme de faible importance par rapport à la résistance à la compression dans le domaine de la construction. Les constructions en terre sont généralement dimensionnées de manière à ce que le matériau ne soit sollicité qu'en compression (Moevus et al., 2012). Il n'y a en général pas d'exigence concernant la résistance à la flexion de la terre crue. Peu de valeurs fiables ont été trouvées dans la littérature concernant la résistance à la flexion de la terre crue (tableau VI.13). Les rares mesures montrent qu'elle est de l'ordre de 0,1 à 0,5 MPa.

Tableau VI.13 : Exigences réglementaires concernant la résistance à la flexion.

Les mêmes paramètres influant sur la résistance à la compression (une teneur en argiles importante, une densité élevée et une teneur en eau faible) influencent de manière similaire la résistance à la flexion (P'kla, 2003 ; Hakimi, 1996).

Deux conclusions peuvent être tirées des résultats d'essai en flexion (Fig. VI.9):

Les études consultées (Duarte Tiago, 2011 ; Mtallib et Bankole, 2011) ont montré une augmentation de la résistance à la compression et à la flexion avec la stabilisation à la chaux et à la CBR. Mtallib et Bankole (2011) observent une augmentation de 40 % de la California Bearing Ratio (ratio mesurant la résistance à l'effort tranchant d'un sol) entre un sol non stabilisé et un sol stabilisé avec 8 % de

chaux et 10 % de cendre de balle de riz. Duarte Tiago (2011) mesure les résistances en compression et en flexion à 14 jours et à 28 jours d'une terre stabilisée à la chaux et à la cendre de balle de riz selon un ratio chaux/CBR de 1 : 2, sur des éprouvettes 4*4*16 cm et selon la norme NF EN 196-1. Les résultats obtenus sont présentés au tableau VI.14.

Tableau VI.14 : Caractérisation mécanique des éprouvettes d'après Duarte Tiago, 2011.

Nous pouvons conclure que la stabilisation dans notre cas n'a pas fourni les résultats souhaités.

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VI.5 Résistance à la compression et à la flexion