4.2.2 - calcul de la capacité portante par la
méthode pressiométrique
Le calcul de la contrainte admissible se fait à partir
des résultats des essais pressiométriques. Cependant il faut
calculer d'abord la pression limite nette du sol définie par les
résultats des essais en place. La notion de pression limite
équivalente ou de résistance de pointe équivalente a pour
objet de caractériser le sol participant à la résistance
sous la base d'une fondation par un paramètre de calcul unique,
représentatif des caractéristiques moyennes des sols
intéressés. Si l'on se trouve dans une couche de sol
homogène, celle-ci s'estime à une profondeur égale
à D
+ B et pour une couche de sol hétérogène,
elle s'estime à une profondeur égale à D + 1,5 B
(figure 18).
Pour une semelle sous charge verticale centrée de
largeur B, de longueur Let d'encastrement D, nous avons :
=
. .
: capacité portante ultime
: contrainte totale verticale au niveau de la base de la
fondation
Kp : facteur de portance dépendant de la nature du sol,
des dimensions de la fondation et de son encastrement (figure 17)
: pression limite nette équivalente ;
Figure 17. -Détermination de la valeur
de Kp (Frank, 1999)
45
Figure 18. - Détermination de la valeur
de Ple* (Frank, 1999)
La capacité portante admissible sera
déterminé par la formule suivante :
= ( . ) +
FS = Facteur de sécurité, pris égal
à 3 en général :
Remarque : la méthode pressiométrique est une
approche en contraintes totales. Si la base de
la fondation est immergée, il n'y a pas lieu de tenir
compte de la poussée d'Archimède.
B0
4 .2. 3 - Evaluation des tassements par la
méthode pressiométrique
Un tassement est un déplacement vertical descendant
d'un ouvrage. A partir de l'essai
pressiométrique le tassement final d'une fondation est
défini comme étant la somme de deux
termes :
Sc : tassement volumique ou de consolidation
Sd : tassement déviatorique
? ?
2 ??
?? d .
? B 0 ?
= +
= ( - ) .
. .
=
= 0.6 m ;
ó : taux de travail du sol
B
a
46
Projet de Fin d'Etudes d'Ingénieur de Conception
Abdoulaye Wade
UFR SI
, coefficients de forme fonction du rapport (tableau 12).
Tableau 12. - Valeurs coefficients de formes
(DTU 13.12, 1988)
|
1
|
2
|
3
|
5
|
20
|
|
Cercle
|
Carré
|
|
1
|
1.10
|
1.20
|
1.30
|
1.40
|
1.50
|
|
1
|
1.12
|
1.53
|
1.78
|
2.14
|
2.65
|
á : coefficient rhéologique
dépendant de la nature du sol (tableaux 13 et 14) ;
Tableau 13. - Valeurs du coefficient
rhéologique á pour les sols (Magnan, 1997)
|
Type
|
Tourbe
|
Argile
|
Limon
|
Sable
|
Sable et
Gravier
|
|
á
|
|
á
|
|
á
|
|
á
|
|
á
|
|
Surconsolidé très serré
|
-
|
> 16
|
1
|
> 14
|
2/3
|
> 12
|
1/2
|
> 10
|
1/3
|
|
Normalement consolidé Normalement serré
|
1
|
9-16
|
2/3
|
8-14
|
1/2
|
7-12
|
1/3
|
6-10
|
1/4
|
|
Surconsolidé altéré Remanié ou
lâche
|
-
|
7-9
|
1/2
|
5-8
|
1/2
|
5-7
|
1/3
|
|
-
|
47
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UFR SI
Tableau 14. - Valeurs du coefficient
rhéologique á pour les roches (Magnan, 1997)
0. 8 5 .E2.
| 
