controle des puissances et des tensions dans un réseau de transport au moyen de dispositifs FACTS (SVC)

III.8.2 Calcul de l'angle d'amorçage du TCR et le nombres de TSC et TSR en services

III.8.2.1 Compensateur statique type FC-TCR

(a) (b)

Figure III.19 : SVC type FC-TCR, a) Schémas, b) variation de la tension et du courant

Figure (III.19) illustre la tension et le courant d'inductance résultant pour un angle d'allumage a. La relation entre le courant et l'angle d'amorçage a. Peut être exprimée comme suit:

i L		=		V

a cot 7ta
= = -

[()] sincotsina

-

I=(III.43)

L

i L		=		V

a

[()] sincotsina7tacot 27t

++= =-

Où L est l'inductance de compensateur FC-TCR.

La valeur efficace de courant d'inductance peut calculer par :

I

L = . -
co L 7t 2 V17t a .

1/2

()( )

3

(III.44)

12.sina

+-

²sin2a
2

Le compensateur statique TCR-FC est utilisé pour fournir une puissance réactive variable Qsvc au réseau où il est connecté, elle variée en fonction de la puissance réactive capacitif Qc et la puissance réactive inductif QL.

Q SVC = Q C + Q_L (III.45)
la puissance réactive capacitif Qc et la puissance réactive inductif QL sont donnée par :

1

Q = (III.46)

C co C _V2

2

QI ² coL

L =- L (III.47)

_V2 7t

Q_L

ð

= - -a.
coL2

()( )

3

(III.48)

12.sina

+-

²sin2a
2

La puissance réactive optimale demander au compensation est :

Q * = * (III.49)
¹co CV²

2

Où *

C est calculer par eqn. (III.42).

La puissance réactive fournie par le compensateur FC-TCR doit être égale à la puissance réactive optimale compensée nécessaire, qui donne :

QSVC = Q (III.50)

*

Substituant eqns. (III.45) - (III.49) dans eqn. (III.50), après quelques manipulations nous obtenons :

(C-C^* )w²L =S (III.51)

où

1

S = -+²+

.[(1r2a).(12.sina)3 sin(2a)] (III.52)

1r

Les équations ci-dessus sont dérivées à base d'une seule phase, pour des compensateurs triphasé eqns. (III.51) et (III.52) peut être exprimée comme :

(CC)wLiSi iab,bc,ca

- *= =
2 (III.53)
ii

et

i [(_i)(_i )(_i)]

1

S = -+²+

.1r2a.12.sina3 sin2a(III.54)

1r

Le coefficient Si varie dans une gamme 0 = S_i = 1.

· Si S_i < 0, alors *

Ci<C _i cela explique que la puissance réactive capacitive optimale requis est large (supérieur) par rapport à la puissance réactive capacitive maximale fournie par le FC-TCR. le contrôleur TCR est complètement fermé

ð

( á i = ).

2

· Si S_i > 1, la puissance réactive inductive optimale demandé est large (supérieur) par rapport à la puissance réactive inductive maximale fournie par le FC-TCR.

· le contrôleur TCR est complètement ouvert (á_i = 0).

Relation entre le coefficient S et l'angle d'amorçage a est décrit par le tableau et l'algorithme (a) présenté dans l'annexe A et l'annexe B.

III.8.2.2 Compensateur statique type TCR-TSC

Figure III.20: Compensateur statique type TCR-TSC

Le compensateur statique type TCR-TSC emploie en générale un banc de réactance contrôlée par thyristors et n banc de condensateur commutée par thyristors (fig.III.20). eqn. (III.53) sera modifie à :

(kCC)wLi ^Si iab,bc,ca

- *= =
²(III.55) i t, ii
k i ( = 0, 1, 2, ..., n_i), c'est le nombre de TSC mis en service pour la phase i.

0 = kiC _{t, i}- Ci * ^<Ct, i avec ^Ct, i est la capacité de chaque TSC de phase i.

(Voir algorithme (b) présenté dans l'annexe B).