Conclusion partielle
Le deuxième chapitre parle de la présentation du
poste fermier du point de vue géométrique historique et technique
des façons a préparé le dernier chapitre
26
Chapitre Troisième : Étude des Causes de
l'instabilité du réseau de distribution basse tension desservi
par le poste fermier
III.1 Introduction
Ce chapitre va parler sur l'étude de causes
d'instabilité du courant électrique desservi par le poste fermier
certes nous avons trouvé un taux d'instabilité
élevé par rapport au différent facteur qui sont à
la base de l'instabilité
Type de causes majeures qui provoque cette instabilité au
poste fermier
? Les surcharges
? Le Chute de tension
Nous allons nous limiter à déterminer ces deux
types de causes considérées comme les causes principales de
l'instabilité de ce poste voici comment nous allons procéder :
a. Prélèvement de courant et tensions au niveau du
poste et aux différents abonnés
b. Détermination des chutes de tension sur le
diffèrent départ du poste
c. Redimensionnement de la section
III.2 Prélèvement de tension simple et
composée au niveau du poste
III.2.1 prélèvement de tension au niveau
des abonnés
Tableau 3 1: Prelevement de tension chez un abonné tout
près du poste du 28/03/2024
|
TENSION SIMPLE
|
|
R+ NEUTRE
|
221V
|
|
S+ NEUTRE
|
201V
|
|
T+NEUTRE
|
189V
|
|
TENSION COMPOSEE
|
|
R+S
|
332V
|
|
R+T
|
320V
|
|
S+T
|
311V
|
27
Tableau 3.2: mesure de tension chez un abonné à
500m du 28/03/2024
|
TENSION SIMPLE
|
|
R+ NEUTRE
|
206V
|
|
S+ NEUTRE
|
189V
|
|
T+NEUTRE
|
215V
|
|
TENSION COMPOSEE
|
|
R+S
|
300
|
|
R+T
|
299V
|
|
S+T
|
340
|
Tableau 3.3: Prélèvement de tension a une
distance très éloigné du poste
|
R+ NEUTRE
|
64V
|
|
S+ NEUTRE
|
78V
|
|
T+NEUTRE
|
80V
|
|
|
TENSION SIMPLE
|
|
R+S
|
120V
|
|
R+T
|
100V
|
|
S+T
|
139V
|
Tableau 3.4: Mesure des charges sur le reseau
|
Heure
|
Arrivé Générale
|
Neutre
|
Départ 1
|
Départ 2
|
28
|
Phase
|
R
|
S
|
T
|
N
|
R
|
S
|
T
|
R
|
S
|
T
|
|
10H30
|
738
|
898
|
879
|
36
|
238
|
212
|
186
|
146
|
149
|
43
|
|
10H45
|
753
|
876
|
846
|
98
|
221
|
200
|
160
|
144
|
148
|
61
|
|
11H00
|
804
|
954
|
877
|
77
|
229
|
193
|
164
|
148
|
156
|
59
|
|
11H15
|
784
|
917
|
853
|
80
|
217
|
186
|
148
|
146
|
141
|
60
|
|
11H30
|
819
|
993
|
901
|
85
|
250
|
218
|
180
|
155
|
138
|
57
|
|
11H45
|
965
|
944
|
841
|
81
|
234
|
212
|
186
|
146
|
149
|
43
|
|
12H00
|
852
|
936
|
877
|
88
|
221
|
200
|
160
|
144
|
148
|
61
|
|
12H15
|
947
|
953
|
878
|
91
|
229
|
193
|
164
|
148
|
156
|
59
|
|
12H30
|
817
|
931
|
877
|
90
|
217
|
186
|
148
|
146
|
141
|
60
|
|
12H45
|
845
|
911
|
927
|
92
|
250
|
218
|
180
|
155
|
137
|
57
|
|
13H00
|
847
|
992
|
891
|
89
|
234
|
212
|
186
|
146
|
149
|
43
|
|
M
|
834
|
926
|
877
|
|
|
Départ 3
|
Départ 4
|
Départ 5
|
|
Phase
|
R
|
S
|
T
|
R
|
S
|
T
|
R
|
S
|
T
|
|
10H30
|
115
|
160
|
157
|
205
|
272
|
341
|
143
|
141
|
144
|
|
10H45
|
115
|
168
|
170
|
199
|
275
|
327
|
142
|
138
|
133
|
|
11H00
|
103
|
160
|
168
|
197
|
274
|
322
|
138
|
132
|
140
|
|
11H15
|
113
|
165
|
161
|
201
|
271
|
330
|
139
|
133
|
137
|
|
11H30
|
103
|
165
|
167
|
189
|
279
|
337
|
139
|
134
|
36
|
|
11H45
|
100
|
150
|
161
|
165
|
278
|
230
|
138
|
128
|
137
|
|
12H00
|
131
|
146
|
163
|
187
|
279
|
330
|
141
|
127
|
140
|
|
12H15
|
133
|
144
|
151
|
174
|
281
|
341
|
142
|
180
|
140
|
|
12H30
|
114
|
159
|
155
|
187
|
277
|
332
|
140
|
130
|
338
|
|
12H45
|
126
|
158
|
161
|
182
|
238
|
339
|
141
|
128
|
138
|
|
13H00
|
101
|
142
|
149
|
180
|
270
|
328
|
140
|
122
|
134
|
|
Départ
|
|
29
|
Phase
|
R
|
S
|
T
|
|
10H30
|
32
|
13
|
36
|
|
10H45
|
30
|
12
|
42
|
|
11H00
|
21
|
13
|
31
|
|
11H15
|
22
|
14
|
37
|
|
11H30
|
29
|
27
|
49
|
|
11H45
|
31
|
21
|
50
|
|
12H00
|
32
|
20
|
51
|
|
12H15
|
34
|
19
|
49
|
|
12H30
|
34
|
18
|
50
|
|
12H45
|
33
|
18
|
57
|
|
13H00
|
30
|
19
|
50
|
|
Courant Moyen
|
879 A
|
|
Courant de pointe
|
956 A
|
Calcul de taux des charges
Le taux de charge se calcule de la maniere que voici :
|
TPointe =
|
'Pointe X 100 'Nominal
|
|
'Moyen =
|
'Moyen
|
X 100
|
|
'Nominal
|
956
TPointe = 909,33 X 100
= 105,1%
879
= 96,8 %
30
Le taux moyen du poste est de 105,1% donc le poste est
surcharchargé III.3 : Vérification de la chute de tension
maximale
La chute de tension d'une liaison est la différence entre
les tensions a ses extrémités pour veiller à la bonne
marche, il faut que la chute de tension ne dépasser pas des limites
préalable fixées par la norme NFC 15-100, le tableau
ci-après s'avère indispensable
Tableau 3.5: valeur de résistance et réactance
|
N°
|
Section en mm2
|
K 20°C ?/km
|
R 65°C ?/km
|
XL ?/km
|
Impédance/ cos
|
Du 3%kva
|
Du 5%kva
|
|
01
|
3×10
|
1,876
|
2092
|
0,147
|
1,762
|
64,61
|
108,13
|
|
02
|
3×16
|
1,116
|
1,305
|
0,135
|
0,125
|
101,61
|
196,96
|
|
03
|
3×25
|
0,714
|
0,835
|
0,127
|
0,744
|
153,65
|
256,09
|
|
04
|
3×35
|
0,510
|
0,577
|
0,122
|
0,535
|
213,68
|
356,13
|
|
05
|
3×50
|
0,357
|
0,418
|
0,110
|
0,400
|
285,79
|
476,33
|
|
06
|
3×70
|
0,255
|
0,301
|
0,106
|
0,304
|
376,05
|
626,75
|
|
07
|
3×95
|
0,188
|
0,220
|
0,102
|
0,237
|
482,36
|
803,93
|
|
08
|
3×120
|
0,148
|
0,174
|
0,099
|
0,198
|
577,37
|
962,98
|
|
09
|
3×150
|
0,119
|
0,139
|
0,097
|
0,169
|
676,37
|
112,740
|
|
10
|
3×185
|
0,096
|
0,113
|
0,095
|
0,147
|
777,68
|
296,13
|
|
11
|
3×240
|
0,074
|
0,087
|
0,093
|
0,125
|
914,55
|
152,95
|
Section des câbles et leur courant nominal
31
Tableau 3.6: Section de câble et leurs courant nominaux
|
SECTION
|
DEPART
|
COURANT
NOMINAL
|
NATURE
|
|
4×50mm2
|
Départ 1
|
240A
|
Cuivre
|
|
4×35mm2
|
Départ 2
|
130V
|
Cuivre
|
|
4×50mm2
|
Départ 3
|
160A
|
Cuivre
|
|
4×50mm2
|
Départ 4
|
160A
|
Cuivre
|
|
4×120mm2
|
Départ 5
|
290A
|
Cuivre
|
|
4×70mm2
|
Départ 6
|
180A
|
Aluminium
|
III.3.1 Détermination de la chute de tension sur
les déférents départs du poste fermier
? Détermination des chutes de tension du premier
départ Les caractéristiques de ce départ sont
Section : 3×50mm2
Longueur : 1622m
Courant nominale : 240A
Réactance linéique : 0,110?/km
Résistance linéique : 0,418?km
RL= 0,418.1,622
=0,677?
XL=0,110.1,692
=0,178?
?u=v3 (R cos??+X sin??) I
32
?u=415,2(0,602)
=249,83V
U=400-249,83
=150,17V
? Détermination de la chute de tension de
deuxième
départ
Les caractéristiques de ce départ sont
Section : 3×35mm2
Longueur : 1755mm
Courant nominal : 130A
Réactance linéique : 0,122?/km
Résistance linéique : 0,577?/km
RL=0,577.1,755
=1,0126?
XL=résistance linéique ×la longueur de la
ligne
XL=0,122.1,755
=0,2141?
?u=v3 (R cos??×Xsin??) I
=v3 (1,0126.0,95+0,2141.0,22)130
=1,73(0,9619+0,0471)130
?u=224,9(1,009)
=226,92V
33
U=400-226,92
=176V
? Détermination de la chute de tension du
troisième départ
Les caractéristiques de ce départ sont :
Section : 3x50mm2
Longueur : 1896m
Courant nominal : 160A
Réactance linéique : 0,110?/km
Résistance linéique : 0,418?/km
RL= 0,418.1, 896
=0,792?
XL=0,110.1,896
=0,208?
?u=v3 (Rcos??xsin??) I
=v3 (0,792x0,95+0,208.0,22)160
=1,73(0,752+0,045)160
=276,8(0,797)
=219,9V
U=400-219,9
=180,1V
? Détermination de la chute de tension du
quatrième départ
Les caractéristiques de ce départ sont :
|
|
